礦山機電畢業(yè)論文（含外文翻譯）布爾臺礦主通風設(shè)備選型及布置設(shè)計

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p><b>　?。?0 屆）</b></p><p>　　布爾臺礦主通風設(shè)備選型及布置設(shè)計</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 礦山機

2、電 </p><p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導(dǎo)教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p><b>　　摘要</b>&l

3、t;/p><p>　　本文是針對布爾臺礦礦井通風系統(tǒng)、主通風設(shè)備選型以及主通風機房布置進行設(shè)計。根據(jù)其井田概況和開拓方式，采用分區(qū)式兩翼對角式通風系統(tǒng)，分別在兩翼設(shè)由回風斜井和孫定霍洛回風立井，通風機工作方式使用抽出式。結(jié)合井下通風網(wǎng)絡(luò)，分別確定容易期和困難期的通風阻力，分配采掘工作面、硐室等風量，得出總需風量。在可選的軸流式通風機系列中預(yù)選出具體型號，確定工況點，進行方案對比，從而選取適宜的通風機。同時，選擇相應(yīng)的

4、電機，設(shè)計出配套的擴散器、消音裝置，并完成主通風機房布置的設(shè)計。最終，做到能排出井下的毒性、窒息性以及爆炸性氣體及粉塵，保障提供給礦井新鮮風量，在滿足礦井生產(chǎn)需要的同時，極大地節(jié)約成本，避免不必要的經(jīng)濟損失和資源浪費，為礦井長期的服務(wù)做好保障。</p><p>　　關(guān)鍵詞：主通風機；工況點；選型</p><p><b>　　Abstract</b></p>

5、<p>　　This paper is for the Bu Er Tai Colliery mine ventilation system, the main ventilation and the main ventilation room layout design. According to the mining situation and development mode, the partition type

6、two-way diagonal ventilation system, respectively in the two wings of the design from the return air shaft and the Sun Huo Luo return air shaft, ventilation machine used out of style. Combined with the underground ventil

7、ation network, the ventilation resistance of the easy stage and the diffi</p><p>　　Key words：Main ventilator；Operating point；Selection；</p><p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　1.1

8、 礦井通風機發(fā)展與現(xiàn)狀</p><p>　　當今煤炭仍是世界各國工業(yè)經(jīng)濟發(fā)展的主要能源，所以采礦歷史悠久，礦井通風史也隨之產(chǎn)生。</p><p>　　用于礦井的主要有軸流式和離心式兩類通風機，以前全部用離心式。但軸流式通風機具有結(jié)構(gòu)簡單緊湊、體積小、重量輕，同時工作效率高，尤其是大型軸流式通風機，效率可達到85％，還有翼角調(diào)整裝備，便于機械性能調(diào)節(jié)和進行反風這些優(yōu)點，所以現(xiàn)在大部分礦井都采

9、用軸流式通風機。</p><p>　　國內(nèi)的礦井通風機發(fā)展取得了重大成果，目前國內(nèi)對通風機大小，使用占地的面積，通風和反風的動態(tài)性能和運行效率，調(diào)節(jié)范圍寬，加速性能進行了很大的改進，通過對礦井通風中的特性曲線進行深入研究，研發(fā)了幾款適合國內(nèi)礦井生產(chǎn)需要的通風機，并且根據(jù)國內(nèi)的現(xiàn)有的科技技術(shù)進行改革創(chuàng)新，對研發(fā)的通風機進行了系統(tǒng)性的升級改革，達到節(jié)約資源，減少成本的目的。</p><p>　

10、　國外的在對通風機的調(diào)節(jié)范圍、加速性能以及運行效率進行了很大的改進。調(diào)節(jié)方式有停車調(diào)節(jié)和液壓自動調(diào)節(jié)，轉(zhuǎn)子葉片用高強度的鋁合金制成，重量輕、防火防爆性能明顯提高。而且風機性能好、負偏差極小、曲線準確、結(jié)構(gòu)合理、不用單獨設(shè)置反風風道、效率高，還配帶閘閥和消音器等，同時，噪音小、占地面積較少易于場地布置。</p><p>　　1.2 通風設(shè)備選型的目的和意義</p><p>　　當井下風量不足

11、則會引起瓦斯積聚，工作環(huán)境溫度升高，缺氧等造井下成人員傷害問題，而風量過剩也會導(dǎo)產(chǎn)生不良的影響，如漏風量大，動力被過度消耗，井下冷卻過度，巷道內(nèi)礦塵飛揚，引發(fā)煤的自燃等問題。所以，礦井通風設(shè)計合理與否對礦井的安全生產(chǎn)以及經(jīng)濟效益具有長期而重要的影響。</p><p>　　礦井通風設(shè)備選型是礦井設(shè)計的主要內(nèi)容之一，目的是保障提供給礦井新鮮風量，來沖淡并排出井下的毒性、窒息性以及爆炸性氣體及粉塵，來保證井下風流的質(zhì)量

12、，達到符合國家安全衛(wèi)生標準造成良好的工作環(huán)境，防止各種傷害和爆炸事故，從而保障井下人員身體健康，保證生命安全。同時，研究和完善礦井通風設(shè)備選型及其調(diào)節(jié)方式，并且合理可靠地選擇礦井通風設(shè)備,可以在滿足礦井生產(chǎn)需要的同時，極大地節(jié)約成本，避免不必要的經(jīng)濟損失和資源浪費，可以為礦井長期的服務(wù)做好保障。通風機使用一段時間我們應(yīng)該進行適當?shù)木S修和保養(yǎng)調(diào)節(jié)，保證通風機正常工作，不會隨時間的推移,損耗更多的經(jīng)濟和能源消耗，又能安全生產(chǎn)。</p&

13、gt;<p>　　1.3 布爾臺礦井田概況</p><p><b>　　1）位置</b></p><p>　　布爾臺井田地理座標為：東經(jīng)109°49′49″～110°05′11″，北緯39°21′43″～ 39°30′53″。井田的東北和東部邊緣緊鄰金烽寸草塔礦和萬利寸草塔礦。東西長3.9～22.1km,南北寬2.

14、2～16.9km。其面積192.86km2。東西長3.9～22.1km,南北寬2.2～16.9km。其面積192.86km2。</p><p><b>　　2）地形地貌</b></p><p>　　本井田位于鄂爾多斯高原之東部。井田內(nèi)地形沿大柳塔、石圪臺到伊旗阿鎮(zhèn)公路的梁部高，向北東、南西兩側(cè)變低。井田內(nèi)海拔標高一般在1300m左右，最高標高為1421m，最低標高為1

15、163m，最大高差達258m左右。</p><p>　　井田內(nèi)地形復(fù)雜，溝谷縱橫。由于受毛烏素沙漠的影響，本井田的東北部多被風積沙覆蓋，風積沙呈新月形沙丘、壟崗狀沙丘、沙堆等風成地貌。除此而之外其它溝谷山梁上也分布有大小不等的沙丘。</p><p><b>　　3）地表水</b></p><p>　　井田內(nèi)水系有烏蘭木倫河及其支流呼和烏素溝、西

16、烏蘭木倫河。烏蘭木倫河是區(qū)內(nèi)常年性地表逕流，其水量受大氣降水影響，夏秋季大、冬春季小。該河最大洪流量為9760m3/s，平水期流量一般為3.13m3/s。該河水自北向南流經(jīng)陜西省匯入窟野河后注入黃河。西烏蘭木倫河和呼和烏素溝亦基本為常年溪流，流量隨季節(jié)而變化，雨季較大，冬季銳減。</p><p><b>　　4）氣象</b></p><p>　　本區(qū)氣候特征為：冬寒

17、時間長，夏熱時間短，秋季涼爽多雨，春季風沙較大，多為西北風，最大風速可達24 m/s。年降雨量少，蒸發(fā)量大，霜冰期較長。</p><p>　　夏季最高氣溫達36.6℃；冬季最低氣溫達—27.9℃；年降雨量多集中在7、8、9這三個月，年降雨量為194.7～531.6㎜，平均為357.3㎜；年蒸發(fā)量2297.4～2833.7㎜，平均為2457.4㎜，為降雨量的4～10倍。</p><p>　　

18、結(jié)冰期一般為10月初到次年4月底，冰凍期長達半年之久，最大凍土深度可達1.71ｍ。本區(qū)夏季風小。一般為2～3級。春冬兩季風大，常在4級以上，最大可達10級。風向多為西北，最大風速可達25m/s。</p><p>　　1.4 布爾臺礦地質(zhì)特征</p><p>　　1）區(qū)域地層及構(gòu)造</p><p>　　依照華北地層區(qū)劃分圖，東勝煤田被高頭窯、烏審旗、準格爾三個小區(qū)分

19、割。布爾臺詳查區(qū)位于烏審旗小區(qū)。</p><p>　　本區(qū)域大地構(gòu)造單元屬于鄂爾多斯臺向斜，其輪廓為一極其平緩、開闊的不對稱向斜，向斜軸部偏西，東翼較寬緩，西翼較陡。向斜四周構(gòu)造復(fù)雜，內(nèi)部構(gòu)造簡單。東勝煤田基本構(gòu)造形態(tài)為一向南西傾斜的單斜構(gòu)造，巖層傾角1～3°，褶皺斷層不發(fā)育，但局部有小的波狀起伏，無巖漿巖侵入，屬構(gòu)造簡單型煤田。</p><p><b>　　2）井田地

20、層及構(gòu)造</b></p><p>　　本井田位于東勝煤田中南部，其基本構(gòu)造形態(tài)為一單斜構(gòu)造。含煤巖系地層厚度161.64～249.83ｍ，平均206.32ｍ，區(qū)內(nèi)東部地層厚度最小為173.28ｍ，南部最小厚度為161.64ｍ，西北部最大厚度為249.83ｍ。全區(qū)含煤地層厚度從總體來說，有從東到西、從南向北逐漸增厚之趨勢。巖層走向約NW20°，傾向約SW70°，傾角一般均小于3

21、76;。區(qū)內(nèi)具有寬緩的波狀起伏，但未發(fā)現(xiàn)斷層和較大褶皺，無巖漿巖侵入。從煤層底板等高線上看，等高線形態(tài)淺部變化較大，沿走向大致呈“S”形，但起伏角很小。</p><p>　　含煤地層為侏羅系中下統(tǒng)延安組，含有2、3、4、5、6五個煤組10～31層煤，平均含煤18層左右。其中可計算儲量的煤層有10層。它們自上而下分別為：2煤組的2-2上、2-2中煤層；3煤組的3-1、3-2煤層；4煤組的4-1煤層；5煤組的5-1、

22、5-2煤層；6煤組的6-1中，6-2中、6-2下煤層。其中3-1、5-1、5-2、6-2中為全區(qū)可采或大部可采煤層；2-2上、2-2中、3-2、4-1、6-1中、6-2下為局部可采煤層；2-1中、4-1下及其它未編號煤層無工業(yè)開采價值。煤層總厚12.01～34.68ｍ，平均20.14ｍ。可采煤層總厚7.24～22.18ｍ，平均13.34ｍ。延安組地層平均總厚為206.32ｍ，含煤系數(shù)9.8%，可采含煤系數(shù)6.5%。</p>

23、<p><b>　　3）含煤地層</b></p><p>　　本井田含煤地層為侏羅系中下統(tǒng)延安組，其煤系基底為三迭系上統(tǒng)延長組。煤層總厚12.01～34.68ｍ，平均20.14ｍ。可采煤層總厚7.24～22.18ｍ，平均13.34ｍ。延安組地層平均總厚為206.32ｍ，含煤系數(shù)9.8%，可采含煤系數(shù)6.5%。含煤地層由陸源碎屑巖組成，其巖性組合為各級粒度的砂巖、粉砂巖、泥巖及煤層

24、呈規(guī)律性交替出現(xiàn)。巖相由河流相、湖泊三角洲相，湖相組成，為一套大型內(nèi)陸盆地含煤建造。</p><p><b>　　4）瓦斯與煤塵</b></p><p>　　通過對鉆孔中各煤層瓦斯含量和成分進行測定，煤層中瓦斯的含量很低在0.01～0.47ml/g燃。瓦斯成分中可燃氣均小于48%，都在二氧化碳～氮氣帶及氮氣～沼氣帶里，均屬瓦斯風化帶。區(qū)內(nèi)各主要煤層干燥無灰基揮發(fā)分產(chǎn)率

25、在30%以上，因此區(qū)內(nèi)煤塵有爆炸的可能性。同時區(qū)內(nèi)各煤層變質(zhì)程度低，揮發(fā)分較高，且含有黃鐵礦結(jié)核或薄膜，給煤層自燃提供了有利條件</p><p>　　1.5 礦井儲量、年產(chǎn)量及服務(wù)年限</p><p>　　1.5.1 井田儲量</p><p>　　據(jù)井田內(nèi)煤層賦存的工業(yè)利用價值，確定參加儲量計算的煤層共有10層煤。共獲得煤炭資源儲量3314.53M t，其中: 探明

26、的25.43Mt，控制的資源量840.89 Mt，推斷的資源量2448.21Mt。</p><p>　　礦井設(shè)計可采儲量是礦井設(shè)計資源儲量減去工業(yè)場地和主要井巷煤柱的煤量后乘以采區(qū)回采率。但由于本井田內(nèi)煤層較多，各煤層厚度的變化較大，根據(jù)[5]厚煤層采區(qū)回采率為75%，中厚煤層采區(qū)回采率為80%，薄煤層采區(qū)回采率為85%。</p><p>　　經(jīng)計算礦井風井場地和主要井巷的保護煤柱量（大巷

27、煤柱按60 m留設(shè)）為74.73Mt，開采損失煤量為544.83Mt，礦井設(shè)計可采儲量為2035.94Mt。</p><p>　　2.5.2 礦井年產(chǎn)量及服務(wù)年限</p><p><b>　　1）礦井工作制度</b></p><p>　　礦井設(shè)計年工作日為300天，每天三班工作制，兩班生產(chǎn)一班準備，凈提升時間為14小時。</p>

28、<p>　　2）礦井設(shè)計生產(chǎn)能力</p><p>　　礦井儲量是決定礦井設(shè)計生產(chǎn)能力的基礎(chǔ)因素之一。本井田內(nèi)共有地質(zhì)資源量3314.53Mt，工業(yè)資源量2824.89Mt，設(shè)計資源儲量2655.50Mt，設(shè)計可采儲量2035.94Mt。</p><p><b>　　3）礦井服務(wù)年限</b></p><p>　　按20.0 Mt/a的生

29、產(chǎn)能力，考慮1.3的儲量備用系數(shù)，其服務(wù)年限為78.3a。</p><p><b>　　1.6 井田開拓</b></p><p>　　1.6.1 開拓方式</p><p>　　井田屬高原侵蝕性丘陵地貌，大部分的地區(qū)為低矮山丘，地面地形標高為1163～1421m，主采煤層賦存深度在136～483m和196～561m之間。采用立井開拓運輸環(huán)節(jié)多，井

30、筒施工工藝復(fù)雜，對于高產(chǎn)高效特大型礦井來說，提升潛力是有限的；本井田煤層賦存較淺，輔助運輸是可采用無軌膠輪車連續(xù)運輸，參照與本井田同處一個煤田的神東礦區(qū)建設(shè)千萬噸級高產(chǎn)高效礦井經(jīng)驗，本礦井應(yīng)采用斜井平硐綜合開拓方式。初期建五個井筒(主斜井、副平硐、回風斜井及進、回風立井各一個),一、二水平同時生產(chǎn)，分水平（煤組）布置主運輸大巷，并分別與主斜井膠帶輸送機搭接，經(jīng)主斜井出井口。</p><p>　　井 筒 特

31、征 表</p><p>　　Well tube characteristic table</p><p><b>　　表2-1 </b></p><p>　　1.6.2 井底車場及硐室 </p><p><b>　　1）井底車場</b></p><p>　　主斜井和大巷的

32、煤炭運輸均采用帶式輸送機運輸，輔助運輸為無軌膠輪車運輸，所以</p><p>　　本礦井井底不設(shè)傳統(tǒng)意義上的井底車場，只在必要地段設(shè)置車輛通行的錯車道即可。</p><p><b>　　2）硐室</b></p><p>　　在副平硐底設(shè)有井下主變電所、主排水泵房、水倉等井底硐室。硐室采用半圓拱斷面，以砼砌碹支護為主，通道采用矩形斷面，錨噴支護，

33、水倉采用半圓拱斷面，錨噴支護。</p><p>　　井下水倉設(shè)置2條，其中一條主水倉，一條副水倉，定期清理。水倉凈斷面積10.6m2， 水倉長度為473m，可滿足礦井涌水量要求并留有適當富裕。</p><p>　　由于本礦井井下大巷掘進采用連采機組雙巷掘進，措施工程巷道斷面大，所以井下消防材料庫、移動空壓機站、移動制氮站等均利用施工措施巷。</p><p>　　井底

34、硐室工程量詳見下表：</p><p>　　井底硐室工程量一覽表</p><p>　　A list of engineering quantities of the bottom hole chamber</p><p><b>　　表2-2 </b></p><p>　　1.6.3 開采順序</p><

35、;p>　　本礦井煤層層數(shù)較多，各煤層之間存在壓茬關(guān)系且間距不大，設(shè)計為兩個水平同時回采，其中只有5-1煤是特厚煤層，為保證礦井設(shè)計生產(chǎn)能力，必須確保5-1煤的正常接續(xù)，因此平面上的開采順序為一盤區(qū)→二盤區(qū)→三盤區(qū)→四盤區(qū)→五盤區(qū)→六盤區(qū)→七盤區(qū)，根據(jù)實際生產(chǎn)情況七盤區(qū)可以作為礦井穩(wěn)產(chǎn)的備用區(qū)域提前開采。盤區(qū)內(nèi)的開采順序同一水平內(nèi)從上到下逐層開采。每個盤區(qū)所包含的可采煤層，及該煤層的可采儲量見下表。</p><p

36、>　　盤區(qū)內(nèi)可采煤層及可采儲量一覽表</p><p>　　A list of recoverable coal seams and recoverable reserves in the disc region</p><p>　　表2-3 　 單位：Mt&l

37、t;/p><p>　　2 布爾臺礦礦井通風系統(tǒng)計算</p><p>　　2.1 礦井通風設(shè)計原則</p><p>　　礦井通風設(shè)計主要任務(wù)是根據(jù)礦床開采要求，基于開拓方案和采礦方法等生產(chǎn)條件，規(guī)劃設(shè)計一個可靠、經(jīng)濟合理的礦井通風系統(tǒng)，使通風網(wǎng)絡(luò)-動力機械-調(diào)控設(shè)施密切配合，把新風送入井下并分配到每一個工作面，將有毒有害氣體與粉塵稀釋并排出礦外，為礦井安全生產(chǎn)提供通風保障

38、[2]。</p><p>　　礦井通風設(shè)計時綜合考慮礦井開拓的布置、煤層賦存的狀、煤層瓦斯的含量、煤層自燃的可能性、礦井漏風情況、地形條件等影響因素，嚴格按照礦井通風方式選擇的選擇依據(jù)[3]和原則[3] 。</p><p>　　2.2 礦井通風系統(tǒng)選擇</p><p>　　根據(jù)布爾臺礦井資料，該礦井井田東西長3.9～22.1km，南北寬2.2～16.9km，為一向南

39、西傾斜構(gòu)造，煤層賦存穩(wěn)定，煤層傾角通常為1～3°，可采煤層10層，且煤層埋藏淺。根據(jù)地質(zhì)報告提交的瓦斯測定結(jié)果:煤層瓦斯含量在0.01～0. 47ml/g，瓦斯含量極低，屬于低瓦斯礦井。根據(jù)《煤田地方煤炭地質(zhì)報告》論述：煤層為容易自然煤層，堆放厚度2.5m以上，在夏季時間30天之久便有自燃現(xiàn)象。區(qū)內(nèi)各主要煤層干燥無灰基揮發(fā)分產(chǎn)率均在30%以上，因此區(qū)內(nèi)煤塵有爆炸的可能性[5]。</p><p>　　終上

40、所述: 根據(jù)礦井瓦斯涌出量，礦井設(shè)計生產(chǎn)能力，煤層賦存條件等因素, 所以對于煤層走向長度超過4km，井型較大，煤層上部距地面較淺，有自然發(fā)火和煤塵爆炸可能性的布爾臺礦井，根據(jù)礦井開拓方式、盤區(qū)布置及接替安排，結(jié)合現(xiàn)有生產(chǎn)系統(tǒng)及通風系統(tǒng)，通風系統(tǒng)初后期均為分區(qū)式兩翼對角式通風系統(tǒng)。</p><p>　　2.2.1 通風機工作方式選擇</p><p>　　礦井通風機工作方式初設(shè)抽出式、壓入式和

41、壓抽混合式三種方案。根據(jù)抽出式、壓入式和壓抽混合式的優(yōu)缺點[1]，結(jié)合布爾臺礦瓦斯含量、煤層瓦斯涌出量以及開采方式和采區(qū)布置等實際情況，最終方案一，即抽出式。</p><p>　　2.2.2 風井設(shè)置</p><p>　　初期共設(shè)有5個井筒。其中用回風斜井、孫定霍洛回風立井回風，用主斜井、副平硐及孫定霍洛進風立井進風?；仫L斜井主要服務(wù)于一盤區(qū)，孫定霍洛進、回風立井主要服務(wù)于一盤區(qū)、二盤區(qū)和

42、六盤區(qū)，孫定霍洛回風立井初期主要服務(wù)于一盤區(qū)和二盤區(qū)，因此對于孫定霍洛回風立井的容易及困難通風僅考慮初期狀況。主斜井和副平硐服務(wù)于整個礦井。后期在各相應(yīng)的盤區(qū)應(yīng)設(shè)專用進回風立井，初步考慮將設(shè)置明安木獨進、回風立井，主要服務(wù)于三盤區(qū)和四盤區(qū)；同時設(shè)置石拉塔進、回風立井，主要服務(wù)五盤區(qū)。</p><p>　　2.2.3 掘進通風及硐室通風</p><p>　　綜合礦井開采條件，在巷道掘進過程中

43、選擇壓入式局部通風機進行通風。在雙巷掘進時配備2臺局部通風機、在三巷掘進時配備3臺局部通風機，同時每個掘進的工作面均配備一臺局部通風機，作為備用[6]。</p><p>　　井下的主變電所和充電硐室都采用獨立通風方式，其它的硐室選擇用串聯(lián)通風方式或者擴散通風方式，以確保安全生產(chǎn)。</p><p>　　2.2.4 礦井瓦斯涌出預(yù)測及礦井瓦斯等級確定</p><p>　

44、　布爾臺礦區(qū)各煤層的瓦斯含量比較低，但是產(chǎn)量很大。綜合考慮各礦初期采煤層埋藏的深度、賦存的條件、開拓的方式及開采的工藝、生產(chǎn)的規(guī)模以及礦井通風方式等因素，為了確保礦井的安全生產(chǎn)，設(shè)計3-1煤取最大值0.47ml/g·可燃質(zhì)、5-1煤取最大值0.25ml/g·可燃質(zhì)。預(yù)測本礦井開采時的最大瓦斯涌出量，并以此確定礦井瓦斯等級和進行通風系統(tǒng)設(shè)計。 </p><p>　　綜合考慮回采工作面、回采工作面

45、、礦井和掘進工作面的瓦斯涌出量預(yù)測以及對生產(chǎn)盤區(qū)相對瓦斯涌出量的預(yù)測，經(jīng)計算分析，本礦井相對瓦斯涌出量為0.536m3/t，最大絕對瓦斯涌出量為25.1m3/min。</p><p>　　因此[7]，布爾臺礦區(qū)所以礦井瓦斯等級均為低瓦斯。</p><p>　　2.3 礦井風量、負壓和等積孔計算</p><p>　　2.3.1 礦井風量計算</p>&l

46、t;p>　　1) 按井下同時工作的最多人數(shù)計算</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　Q總——礦井總風量，m3/s；</p><p>　　4——每人每分鐘供風標準，4m3/min；</p><p&g

47、t;　　N——交接班時同時下井人數(shù)，135人；</p><p>　　K——漏風系數(shù)，1.5。</p><p>　　2）按采、掘工作面、硐室及其它地點實際需風量計算</p><p>　?、?綜采工作面所需風量Q采</p><p><b>　　按瓦斯涌出量計算</b></p><p><b>

48、;　?。?-2）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q采——采煤工作面需要風量，m3/min；</p><p>　　q采——采煤工作面絕對瓦斯涌出量；</p><p>　　Kc——備用風量系數(shù)，取1.6。</p><p><b>　　3-

49、1煤</b></p><p><b>　　5-1煤</b></p><p>　　b. 按工作面溫度計算</p><p>　　采煤工作面空氣溫度按18～23℃考慮，對應(yīng)的工作面適宜風速為0.8～1.5m/s。</p><p>　　Q采=60×V采×S采 m3/s（2-3）</p>

50、;<p><b>　　式中： </b></p><p>　　V采——采煤工作面適宜風速，1.0～1.5m/s，取1.0m/s；</p><p>　　S采——采煤工作面的平均有效斷面，3-1煤工作面計算平均為17.2m2 ，5-1煤工作面計算平均為24.5m2。 </p><p><b>　　3-1煤</b>&

51、lt;/p><p>　　Q采=60×1.0×17.2=1032m3/min=17.2 m3/s</p><p><b>　　5-1煤</b></p><p>　　Q采=60×1.0×24.5=1470 m3/min=24.5 m3/s</p><p>　　c. 按最大班作業(yè)人數(shù)計算&l

52、t;/p><p>　　Q采≥4×N，m3/min（2-4）</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　N——采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，取交接班時30人；</p><p>　　Q 采≥4×30=120m3/min=2.0 m3/s</p><p>　　d.

53、 按風速進行驗算</p><p><b>　　驗算條件：</b></p><p>　　0.25×S采≤Q采≤4.0×S采, m3/s（2-5）</p><p><b>　　3-1煤</b></p><p>　　0.25×17.2≤Q采≤4.0×17.2，則

54、Q采=4.3～68.8m3/s</p><p><b>　　5-1煤</b></p><p>　　0.25×24.5≤Q采≤4.0×24.5，則Q采=6.1～98m3/s</p><p>　　綜合以上幾個因素，結(jié)合神東礦區(qū)工作面配風經(jīng)驗，5-1煤綜采工作面需風量取 Q采1=40m3/s（2400 m3/min）；3-1煤綜采

55、工作面需風量取Q采2=30m3/s（1800 m3/min）?；夭晒ぷ髅媾滹L按5-1煤1個厚煤層工作面、3-1煤2個中厚煤層工作面考慮。同時3-1煤綜采工作面考慮一個備用工作面，備用工作面風量取20m3/s（1200 m3/min）；5-1煤綜采工作面也考慮一個備用工作面，備用工作面風量取30m3/s（1800 m3/min）。</p><p>　　2）掘進工作面所需風量Q掘</p><p&g

56、t;　　投產(chǎn)時即達產(chǎn)，配備五個連續(xù)采煤機工作面。</p><p>　?、侔赐咚梗ɑ蚨趸迹┯砍隽坑嬎?</p><p>　　Q掘=100×q掘×Kd（2-6）</p><p><b>　　式中 ：</b></p><p>　　Q掘——掘進工作面實際需風量，m3/min；</p>&l

57、t;p>　　q掘——掘進工作面平均絕對瓦斯涌出量，m3/min；</p><p>　　Kd—— 掘進工作面因瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，通常機掘工作面取1.5～2.0。</p><p><b>　　3-1煤</b></p><p>　　Q 11盤區(qū)運輸巷=100×1.13×2.0=226m3/min＝3.8m3/s&

58、lt;/p><p><b>　　5-1煤</b></p><p>　　Q 11盤區(qū)運輸巷=100×0.705×2.0=141m3/min＝2.4m3/s</p><p>　　按掘進工作面最大人員數(shù)量計算</p><p>　　Q掘=4×nj=4×10=40m3/min=0.67m3/s

59、（2-7）</p><p>　　根據(jù)巷道最大掘進斷面21.8m2，風量應(yīng)滿足以下要求：</p><p>　　15×S掘≤Q掘≤240×S掘（2-8）</p><p>　　327 m3/min≤Q掘≤5232m3/min ，即5.5 m3/s≤Q掘≤87.2m3/s</p><p>　　本設(shè)計根據(jù)實際經(jīng)驗及鄰近礦井配風，確

60、定連采工作面風量為18～20 m3/s（1080～1200 m3/min，用于掘進時取小，用于回采時取大），普掘工作面風量為5m3/s（300 m3/min）；掘進工作面配風按五個連采面和一個普采面考慮。</p><p>　　3）獨立通風硐室所需風量Q硐</p><p>　　井下主變電所、充電硐室等硐室配風按最小允許風速計算：</p><p>　　9×S≤

61、Q硐≤240×S （井下主變電所斷面S=13 m2）（2-9）</p><p>　　117 m3/min≤Q硐≤3120m3/min，即1.95 m3/s≤Q掘≤52m3/s</p><p>　　設(shè)計硐室配風量合計取6m3/s（360 m3/min）。</p><p>　　4）無軌膠輪車需風量Q車</p><p>　　本

62、礦井輔助運輸系統(tǒng)采用無軌膠輪車，其尾氣中的有害氣體主要為：CO2、CO?！睹旱V安全規(guī)程》規(guī)定：采掘工作面的進風流中，氧氣濃度不低于20%，二氧化碳濃度不超過0.5%。</p><p>　　有害氣體的濃度不超過下規(guī)定。</p><p>　　礦井有害氣體最高允許濃度</p><p>　　Mine harmful gas maximum allowable concent

63、ration</p><p><b>　　表3-1</b></p><p>　　首先對于整個礦井巷道系統(tǒng)，根據(jù)生產(chǎn)廠家提供的資料及現(xiàn)場經(jīng)驗，計算稀釋無軌膠輪車廢氣所需風量的公式為：</p><p>　　Q車=1× 4+1× 4× 0.75+(n-2)× 4× 0.5（2-10）</p&g

64、t;<p><b>　　式中：</b></p><p>　　n——無軌膠輪車的數(shù)量 </p><p>　　礦井達產(chǎn)后最多同時使用的無軌膠輪車為25臺。</p><p><b>　　其配風量初期為</b></p><p>　　Q初車=1× 4+1× 4×

65、0.75+(25-2)× 0.5× 4=53 m3/s（2-11）</p><p>　　由于礦井風量遠大于43.0m3/s，礦井風量完全可以滿足稀釋尾氣的要求[8]。</p><p>　　其次，由于采掘工作面是無軌膠輪車使用集中的場所，其經(jīng)常使用情況詳見表5-2。</p><p>　　經(jīng)計算，采掘工作面的進風流中氧氣、二氧化碳濃度及有害氣體含量

66、滿足要求，不需要單獨為無軌膠輪車進行通風。</p><p>　　綜上所述，取∑Q機車=0。</p><p>　　采掘工作面無軌膠輪車使用情況表</p><p>　　The working face of trackless rubber tyred vehicle usage table</p><p><b>　　表3-2<

67、/b></p><p><b>　　（5）其它需風量</b></p><p>　　按礦井總風量的5%考慮，取13. 0m3/s（780 m3/min）。</p><p>　　綜合以上分析和計算，考慮接替工作面的風量（5-1煤30 m3/s、3-1煤20m3/s）及備用系數(shù)（0.2），則礦井總風量為：</p><p>

68、;　　Q總=329m3/s（19740m3/min）。 </p><p><b>　　Q總詳見表3-3。</b></p><p>　　礦井配風量計算表（達產(chǎn)時）</p><p>　　Mine air quantity calculation table (production)</p><p>&

69、lt;b>　　表3-3</b></p><p>　　礦井達產(chǎn)時的總風量為329 m3/s（19740m3/min），此時孫定霍洛回風立井和回風斜井共同回風，副平硐進風110 m3/s（6600m3/min）、主斜井進風40 m3/s（2400m3/min）、孫定霍洛進風立井進風179 m3/s（10740m3/min）；礦井達產(chǎn)約1年，此時5-1煤大巷與孫定霍洛進、回風立井貫通，總風量不變，礦井

70、由副平硐進風70 m3/s（4200m3/min）、主斜井進風30 m3/s（1800m3/min）、孫定霍洛進風立井進風229 m3/s（13740m3/min）；礦井投產(chǎn)約9年，此時11盤區(qū)3-1煤采完，12盤區(qū)3-1煤投產(chǎn)，明安木獨進、回風立井啟用，回風斜井暫不回風，礦井通風系統(tǒng)將發(fā)生變化，此時礦方應(yīng)根據(jù)有關(guān)規(guī)定及時調(diào)整井下通風設(shè)施，并制訂相應(yīng)的安全措施，以保證風流的流向和風量按預(yù)先設(shè)計方案運行。</p><p

71、>　　2.3.2 礦井負壓計算</p><p><b>　　1）通風阻力</b></p><p><b>　?、?摩擦阻力</b></p><p>　　根據(jù)有關(guān)規(guī)定，礦井通風摩擦阻力按下式計算</p><p><b>　　（2-12）</b></p><

72、;p><b>　　式中 ：</b></p><p>　　h——摩擦阻力，Pa；</p><p>　　α——摩擦阻力系數(shù)，NS2/ m4；</p><p>　　l——巷道長度，m；</p><p>　　P——井巷斷面凈周長，m；</p><p>　　Q——通過井巷風量，m3/s；</p&

73、gt;<p>　　s——井巷斷面積，m2。</p><p><b>　?、?局部阻力</b></p><p>　　礦井的局部阻力按摩擦阻力的10%～15%計算，串聯(lián)巷道阻力疊加，并聯(lián)巷道阻力取最大值。</p><p>　　井下通風網(wǎng)絡(luò)示意圖見3-1、2、3、4</p><p>　　礦井阻力計算各值詳見表3-

74、4、5、6、7。</p><p>　　圖3-1 回風斜井容易期通風示意圖</p><p>　　Schematic diagram of return well easy period</p><p>　　圖3-2 回風斜井困難期通風示意圖</p><p>　　Schematic diagram of return well difficult

75、 period</p><p>　　圖3-3 孫定霍洛回風立井容易期通風示意圖</p><p>　　The well return well ventilation easy period</p><p>　　圖3-3 孫定霍洛回風立井困難期通風示意圖</p><p>　　The well return well difficult vent

76、ilation period</p><p>　　回風斜井容易期通風計算</p><p>　　Return slope easy ventilation calculation</p><p><b>　　表3-4</b></p><p>　　回風斜井困難時期通風計算</p><p>　　Retu

77、rn air shaft ventilation calculation difficult period</p><p><b>　　表3-5</b></p><p>　　孫定霍洛回風立井容易時期通風計算</p><p>　　The sun set Holloway return shaft easy period of ventilatio

78、n calculation</p><p><b>　　表3-6</b></p><p>　　孫定霍洛回風立井困難時期通風計算</p><p>　　The sun set ventilation Holloway return shaft difficult period calculation</p><p><

79、b>　　表3-7</b></p><p>　　礦井通風負壓計算結(jié)果：</p><p>　　回風斜井：達產(chǎn)后（12盤區(qū)3-1煤投產(chǎn)前）風量122 m3/s，容易期風壓hmin=1704.6Pa，困難期風壓hmax=2198.7Pa；</p><p>　　孫定霍洛回風立井：達產(chǎn)后（12盤區(qū)3-1煤投產(chǎn)前）風量207 m3/s，容易期風壓hmin=102

80、2.9Pa，困難期風壓hmax=2100.8Pa。</p><p><b>　　2）自然風壓</b></p><p>　　本礦井主要進風井標高+1340m，副井平硐地面標高+1176m，初期最大采深約420m，故礦井自然風壓按下式計算：</p><p>　　Hn=（2-13）</p><p><b>　　式

81、中：</b></p><p>　　Hn——礦井自然風壓，Pa；</p><p>　　p——井內(nèi)空氣平均密度，取740kg/ m3；</p><p>　　H——礦井開采深度，420m（取初期最大深度）；</p><p>　　T1——進風側(cè)平均溫度，275K（K＝273+10）；</p><p>　　T2——回

82、風側(cè)平均溫度，298K（K＝273+25）；</p><p>　　R——空氣常數(shù)，按干空氣287J/kg·K取值。</p><p>　　則，礦井最大自然風壓為：</p><p><b>　　Hn =</b></p><p><b>　　=26.5Pa</b></p><

83、p>　　因此本礦井自然風壓相對于礦井負壓來說很小，可忽略不計。</p><p>　　2.3.3 等積孔計算</p><p>　　1) 回風斜井等積孔計算</p><p>　　A1=（2-14）</p><p>　　式中： A1——等積孔面積，m2；</p><p>　　Q1——風井風量，m3/s；</p

84、><p>　　h1——風井負壓，Pa。</p><p>　　經(jīng)計算：容易時期A1=3.52m2：困難時期A1=3.10m2；</p><p>　　回風斜井在容易時期和困難時期的通風難易程度均為容易。</p><p>　　2) 孫定霍洛回風立井等積孔計算</p><p>　　A2=（2-15）</p><

85、;p>　　式中：A2——等積孔面積，m2；</p><p>　　Q2——風井風量，m3/s；</p><p>　　H2——風井負壓，Pa。</p><p>　　經(jīng)計算：容易時期A2=7.70m2：困難時期A2=5.37m2；</p><p>　　孫定霍洛回風立井在容易時期和困難時期的通風難易程度均為容易。</p><

86、p>　　3) 全礦井總等積孔計算</p><p><b>　　A=（2-16）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　A——等積孔面積，m2；</p><p>　　Q1、Q2——各風井風量，m3/s；</p><p>　　h1、h2—

87、—各風井負壓，Pa。</p><p>　　經(jīng)計算：容易時期A=8.8m2：困難時期A=11.3 m2；</p><p>　　全礦井通風在容易時期和困難時期的通風難易程度均為容易。</p><p>　　2.4 通風設(shè)施、防止漏風和降低風阻的措施</p><p>　　2.4.1 通風設(shè)施</p><p>　　為了保證礦井通

88、風系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)，并保證各用風地點的配風量，在設(shè)計中考慮了風門和調(diào)節(jié)風門等通風設(shè)施；對廢棄巷道設(shè)計應(yīng)按《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定進行密閉。同時，為了保證礦井出現(xiàn)災(zāi)害時能有效實現(xiàn)有控制反風，設(shè)計中考慮了反風系統(tǒng)所需要的反風風門。</p><p>　　2.4.2 防止漏風設(shè)施</p><p>　　為了減少礦井漏風，本設(shè)計考慮了以下措施[9]；</p><p>　?、兕愶L門均

89、為采用雙道風門。</p><p>　　② 配設(shè)專門的通風系統(tǒng)和通風設(shè)施用于管理維護人員。</p><p>　　③ 回采工作面停采后應(yīng)按照要求進行密閉，盡量提高采空區(qū)密實程度，有效阻止采空區(qū)的漏風；同時，在生產(chǎn)中應(yīng)加強地面塌陷區(qū)的回填及井上下通風系統(tǒng)的管理和監(jiān)測，以達到有效控制漏風。</p><p>　　2.4.3降低風阻設(shè)施</p><p>

90、　　優(yōu)化井巷支護形式，改善巷道維護狀況，采用先進的施工技術(shù)，降低巷道摩擦阻力系數(shù)，在設(shè)計中盡量縮短風路長度，巷道斷面選擇在保證巷道風速為經(jīng)濟風速的前提下進行適當加大，同時應(yīng)及時清除巷道中的各種廢棄物，保持保證井巷暢通，以減少局部風阻。</p><p><b>　　2.5 反風方式</b></p><p>　　礦井的反風一般是在礦井發(fā)生火災(zāi)時進行。礦井反風方式分為全礦井

91、反風和工作面局部反風[10]。</p><p>　　該設(shè)計中，若全礦井在井下發(fā)生重大火災(zāi)時，通過所選軸流式通風機反轉(zhuǎn)并配合反風絞車及反風閘門等反風裝置來進行反風，利用其壓力實現(xiàn)風流自回風井進入，自主斜井、副平硐及進風立井排出。</p><p>　　3 布爾臺礦礦井主通風設(shè)備選型</p><p>　　3.1 通風設(shè)備選型依據(jù)</p><p>　

92、　經(jīng)計算分析，布爾臺礦礦井屬于低瓦斯礦，全礦井通風在容易時期和困難時期的通風難易程度均為容易。</p><p>　　回風斜井、孫定霍洛回風立井主通風設(shè)備選型計算依據(jù)各值如下表3-1</p><p>　　通風設(shè)備選型計算依據(jù)</p><p>　　Calculation basis for ventilation equipment selection</p>

93、;<p><b>　　表3-1</b></p><p>　　根據(jù)通風機選型原則[1],分別對回風斜井、孫定霍洛回風立井主通風設(shè)備選型計算。</p><p><b>　　3.2 通風機預(yù)選</b></p><p>　　3.2.1 通風機風量計算</p><p>　　通風機必須產(chǎn)生的風量

94、為</p><p>　　Qb=KQk（3-1）</p><p>　　式中：K——通風設(shè)備的漏風系數(shù)。當風井不作提升井時，K=1.1～1.15；兼作箕斗井時，K=1.15～1.20；作罐籠井時，K=1.25～1.30.</p><p>　　Qk——礦井所需風量，m3/s</p><p><b>　　1）回風斜井</b>&

95、lt;/p><p>　　Qb=KQk=1.15×122=140.3 m3/s</p><p>　　2）孫定霍洛回風立井</p><p>　　Qb=KQk=1.15×207=238.05 m3/s</p><p>　　3.2.2 通風機風壓計算</p><p>　　當已知風機的靜壓特性時，通風機必須產(chǎn)生的

96、靜壓為</p><p><b>　　開采初期 </b></p><p>　　Pst1=hmin+（3-2）</p><p>　　開采末期 </p><p>　　Pst2=hmax+（3-3）</p><p><b>　　式中 ：</b></

97、p><p>　　Pst1、Pst2——通風機必須產(chǎn)生的最小靜壓和最大靜壓，Pa；</p><p>　　hmin 、hmax——礦井最小負壓和最大負壓，Pa；</p><p>　　——通風設(shè)備各輔助裝置的阻力損失之和，一般取100～200 Pa；若井筒保暖采用無風機式空氣加熱裝置，還應(yīng)計入該裝置的阻力；若裝置有消聲器，還應(yīng)另加50～80 Pa。</p>&l

98、t;p><b>　　回風斜井 </b></p><p>　　Pst1=hmin+=1704.6+200+80=1984.6 Pa</p><p>　　Pst2=hmax+=2198.7+200+80=2478.7 Pa</p><p>　　2）孫定霍洛回風立井</p><p>　　Pst1=hmin+=1022.

99、9+200+80=1302.9 Pa</p><p>　　Pst2=hmax+=2100.8+200+80=2380.8 Pa</p><p>　　3.2.3 通風機選型方案比較</p><p>　　軸流式風機可用調(diào)整葉片安裝角來調(diào)節(jié)風機的風量和風壓，同時可反轉(zhuǎn)反風，因而可避免設(shè)置反風道和反風門等工程和費用，極大地方便了風機的安裝和運行。綜合考慮布爾臺礦井通風方式、

100、所需風量大和礦井最大、最小負壓等實際情況，最終確定通風機選用軸流式。</p><p>　　根據(jù)當前我國大型礦井普遍使用軸流式通風設(shè)備型號，以及Pst1、Pst2和Qb，從通風機產(chǎn)品樣本中預(yù)選出較為合適的通風機。經(jīng)比較發(fā)現(xiàn)，符合該設(shè)計的軸流式風機有三大系列，分別為GAF（GZ）系列、2K58系列和FBCDZ系列，因此設(shè)計出方案一、二、三，見表3-2。</p><p><b>　　主

101、通風設(shè)備選型方案</b></p><p>　　Main ventilation equipment selection scheme</p><p><b>　　表3-2</b></p><p>　　按Pst1、Pst2和Qb2求出網(wǎng)絡(luò)阻力系數(shù)R1和R2為</p><p><b>　?。?-4）&

102、lt;/b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　由R1、R2可以確定相應(yīng)的通風網(wǎng)路靜阻力特性方程式</p><p><b>　　（3-6）</b></p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>&

103、lt;b>　　1）回風斜井</b></p><p>　　Pst1=0.1008Q2</p><p>　　Pst2=0.1259Q2</p><p>　　2）孫定霍洛回風立井</p><p>　　Pst1=0.0230Q2</p><p>　　Pst2=0.0420Q2</p><p

104、>　　用描點作圖法在所欲選的通風機特性曲線上，繪出末期和初期網(wǎng)路特性曲線，即得初期和末期的工況點。工況參數(shù)應(yīng)滿足礦井風量和負壓的要求。通過對所選各型風機的特性曲線分析，根據(jù)上述兩方程式，用描點作圖法在各型風機的性能曲線圖上，分別繪出回風斜井和孫定霍洛回風立井初期與末期的網(wǎng)絡(luò)特性曲線。由于軸流式通風機的葉片安裝角的間隔為5°因此當工況點不在5°的整數(shù)倍角度上時，應(yīng)偏大取與5°成倍數(shù)的安裝角。</p

105、><p><b>　　a方案一：</b></p><p>　?、?回風斜井：取各風量帶入通風網(wǎng)路靜阻力特性方程式，得出表3-3各點，在所選通風機特性曲線上描出，得圖3-1。</p><p>　　GAF23.7-14-1型通風機描點值</p><p>　　GAF23.7-14-1 Fan scanning point</

106、p><p><b>　　表3-3</b></p><p><b>　　圖3-1</b></p><p>　　由圖得通風機初期和末期工況點見表3-4</p><p>　　通風機初、末期工況點</p><p>　　The initial and final stage of the

107、fan</p><p><b>　　表3-4</b></p><p>　?、?孫定霍洛回風立井：取各風量帶入通風網(wǎng)路靜阻力特性方程式，得出表3-5各點，在所選通風機特性曲線上描出，得圖3-2。</p><p>　　GAF28-14-1型通風機描點值</p><p>　　GAF28-14-1 Fan scanning po

108、int</p><p><b>　　表3-5</b></p><p><b>　　圖3-2</b></p><p>　　由圖得通風機初期和末期工況點見表3-6</p><p>　　通風機初、末期工況點</p><p>　　The initial and final stage

109、 of the fan</p><p><b>　　表3-6</b></p><p><b>　　b方案二：</b></p><p>　?、?回風斜井：取各風量帶入通風網(wǎng)路靜阻力特性方程式，得出表3-7各點，在所選通風機特性曲線上描出，得圖3-3。</p><p>　　2K58 No 28型通風機描

110、點值</p><p>　　2K58 No 28 Fan scanning point</p><p><b>　　表3-7</b></p><p><b>　　圖3-3</b></p><p>　　由圖得通風機初期和末期工況點見表3-8</p><p>　　通風機初、末期工況

111、點</p><p>　　The initial and final stage of the fan</p><p><b>　　表3-8</b></p><p>　?、?孫定霍洛回風立井：取各風量帶入通風網(wǎng)路靜阻力特性方程式，得出表3-9各點，在所選通風機特性曲線上描出，得圖3-4。</p><p>　　2K58 No

112、 36型通風機描點值</p><p>　　2K58 No 36 Fan scanning point</p><p><b>　　表3-8</b></p><p><b>　　圖3-4</b></p><p>　　由圖得通風機初期和末期工況點見表3-10</p><p>　　

113、通風機初、末期工況點</p><p>　　The initial and final stage of the fan</p><p><b>　　表3-10</b></p><p><b>　　c方案三：</b></p><p>　　① 回風斜井：取各風量帶入通風網(wǎng)路靜阻力特性方程式，得出表3-1

114、1點，在所選通風機特性曲線上描出，得圖3-5。</p><p>　　FBCDZ-10- No28B型通風機描點值</p><p>　　FBCDZ-10- No28B Fan scanning point</p><p><b>　　表3-11</b></p><p><b>　　圖3-5</b>&l

115、t;/p><p>　　由圖得通風機初期和末期工況點見表3-4</p><p>　　通風機初、末期工況點</p><p>　　The initial and final stage of the fan</p><p><b>　　表3-12</b></p><p>　?、?孫定霍洛回風立井：取各風量帶

116、入通風網(wǎng)路靜阻力特性方程式，得出表3-13各點，在所選通風機特性曲線上描出，得圖3-6。</p><p>　　FBCDZ-10- No36A型通風機描點值</p><p>　　FBCDZ-10- No36A Fan scanning point</p><p><b>　　表3-13</b></p><p><b

117、>　　圖3-6</b></p><p>　　由圖得通風機初期和末期工況點見表3-4</p><p>　　通風機初、末期工況點</p><p>　　The initial and final stage of the fan</p><p><b>　　表3-14</b></p><

118、p>　　3.2.4 通風機選型確定</p><p>　　經(jīng)過方案一、二、三比較，得出如下結(jié)論。</p><p>　　1）GAF（GZ）系列風機作為GAF系列風機的改進型，性能有較大提高，且更加節(jié)能。通過描圖比較，該風機針對回風斜井所選風機效率理想，而對于孫定霍洛回風立井所選風機初期效率較低。 </p><p>　　2）2K58系列風機能提供較為理想的效率，作

119、為2K60改進型，減小了輪轂比，能有效避免掃膛現(xiàn)象的發(fā)生，。</p><p>　　3）FBCDZ系列風機作為BDK系列風機的升級版，設(shè)計更加優(yōu)化合理。同時，該型風機高效、節(jié)能、低噪、易安裝。該設(shè)計針對孫定霍洛回風立井所選風機在初期效率過低，但針對回風斜井所選風機較為理想。</p><p>　　綜合分析，針對回風斜井和孫定霍洛回風立井選取在工況點效率較高的以及所需靜壓和風量較小者，并且保證工

120、況風壓不超最高靜壓的90％并滿足經(jīng)濟性條件。同時，由于FBKCDZ系列電機設(shè)在風機內(nèi)，布置時無需單獨設(shè)置機房，易安裝，所有優(yōu)先考慮。因此，回風斜井選取FBCDZ-10- No28B（n=580r/min）型風機，孫定霍洛回風立井選取2K58 No 36（Z1=14、Z2=14、n=375r/min）型風機。</p><p>　　3.3 電動機選型分析</p><p>　　3.3.1 通風機

121、的軸功率</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　（3-9）</b></p><p><b>　?、倩仫L斜井</b></p><p><b>　?、趯O定霍洛回風立井</b></p><p>　　3

122、.3.2 電動機的輸出功率</p><p><b>　?。?-10） </b></p><p><b>　　（3-11）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p><b>　　——傳動效率，</b></p><