某印染廠廢水處理工藝設計[畢業(yè)論文+開題報告+文獻綜述]

1、<p>　　本科畢業(yè)設計(論文)</p><p><b>　?。ǘ?屆）</b></p><p>　　某印染廠廢水處理工藝設計</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 環(huán)境工程 </p&

2、gt;<p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p>　　厭氧水解酸化結合生物接觸氧化處理印染廢水工藝設計</p><p&g

3、t;　　摘要：印染廢水的特征可概括為：有機物濃度中等、成分復雜、可生化性較差、色度深、堿性大、pH值高、水質變化大。本論文采用采用厭氧水解酸化結合生物接觸氧化工藝處理印染廢水，使之達標排放或廢水回用，以使環(huán)境不受污染，處理后出水回用于城市雜用水，城市景觀和工業(yè)生產等，以節(jié)約水資源。</p><p>　　關鍵詞：印染廢水處理、厭氧水解酸化、生物接觸氧化</p><p>　　Anaerobic

4、 hydrolysis acidification-sbr-contact oxidation combined with biological contact oxidation process to the printing and dyeing waste water process design</p><p><b>　　Abstract</b></p><

5、;p>　　The characteristics of printing and dyeing wastewater can be summarized as: medium and complicate composition in organic content and biochemical the gender is poorer, deep chromaticity, alkaline big, pH value, hi

6、gh water quality change is big. This paper adopts the anaerobic hydrolysis acidification with biological contact oxidation process of printing and dyeing wastewater discharging standard, in order to make reuse, or waste

7、water will not be polluted environment, treated effluent water for t</p><p>　　Keywords: Printing and dyeing wastewater treatment, anaerobic hydrolysis acidification, biological contact oxidation</p>&

8、lt;p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1 我國水資源現狀1</p><p>　　1.2 印染行業(yè)用水概況1</p><p>　　1.3 課題設計意義2</p><p>　　2 印染廢水處

9、理技術3</p><p>　　2.1 物理法3</p><p>　　2.1.1 吸附法3</p><p>　　2.1.2 混凝法3</p><p>　　2.1.3 膜分離法4</p><p>　　2.2 化學法4</p><p>　　2.2.1 氧化法4</p&

10、gt;<p>　　2.2.2 電化學法5</p><p>　　2.3 生化處理方法5</p><p><b>　　3 設計部分7</b></p><p>　　3.1 設計水量與設計標準7</p><p>　　3.1.1 設計水量與水質7</p><p>　　3.1.2

11、 設計標準8</p><p>　　3.2 工藝流程與主要設計參數8</p><p>　　3.2.1 工藝流程的確定8</p><p>　　3.2.2 流程說明8</p><p>　　3.2.3 主要設計參數9</p><p>　　3.3 污水處理構筑物的設計10</p><p

12、>　　3.3.1格柵的設計10</p><p>　　3.3.2污水提升泵房的設計12</p><p>　　3．3.3調節(jié)池的設計13</p><p>　　3.3.4UASB的設計14</p><p>　　3.3.5接觸氧化池的設計16</p><p>　　3.3.6氣浮池的設計19</p>

13、<p>　　3.4污泥處理構筑物的設計21</p><p>　　3.4.1濃縮池的設計21</p><p>　　3.4.2貯泥池的設計22</p><p>　　3.4.3污泥脫水車間的設計23</p><p>　　3.5 處理效果23</p><p>　　3.6 污水處理廠平面布置24<

14、;/p><p>　　3.6.1平面布置原則25</p><p>　　3.6.2 附屬建筑物及其尺寸25</p><p>　　3.7高程設計27</p><p>　　3.7.1高程布置原則27</p><p>　　3.7.2 高程布置設計計算28</p><p>　　3.8 投資估算及運行

15、費用30</p><p>　　3.8.1 投資估算30</p><p>　　3.8.2運行費用31</p><p><b>　　結論32</b></p><p><b>　　參考文獻34</b></p><p><b>　　附錄35</b>&

16、lt;/p><p>　　附錄A 工藝流程圖</p><p><b>　　附錄B 高程圖</b></p><p>　　附錄C 平面布置圖</p><p><b>　　附錄D 構筑物圖</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p&g

17、t;<p>　　1.1 我國水資源現狀</p><p>　　我國是一個干旱缺水嚴重的國家。淡水資源總量為28000億立方米，占全球水資源的6%，僅次于巴西、俄羅斯和加拿大，居世界第四位，但人均只有2300立方米，僅為世界平均水平的1/4、美國的1/5，在世界上名列121位，是全球13個人均水資源最貧乏的國家之一。 扣除難以利用的洪水涇流和散布在偏遠地區(qū)的地下水資源后，我國現實可利用的淡水資源量則更少

18、，僅為11000億立方米左右，人均可利用水資源量約為900立方米，并且其分布極不均衡。到20世紀末，全國600多座城市中，已有400多個城市存在供水不足問題，其中比較嚴重的缺水城市達110個，全國城市缺水總量為60億立方米[1]。 據監(jiān)測，目前全國多數城市地下水受到一定程度的點狀和面狀污染，且有逐年加重的趨勢。日趨嚴重的水污染不僅降低了水體的使用功能，進一步加劇了水資源短缺的矛盾，對我國正在實施的可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略帶來了嚴重影響，而且還嚴重

19、威脅到城市居民的飲水安全和人民群眾的健康。 水利部預測，2030年中國人口將達到16億，屆時人均水資源量僅有1750立方米。在充分考慮節(jié)水情況下，預計用水總量為7000億至8000億立方米，要求供水能力比現在增長130</p><p>　　隨著人口的增長以及用水量的大幅度增加，中國的水環(huán)境問題日趨嚴重。同時，水污染又加劇了水資源短缺的局面。目前，全世界每年約有4200多億立方米污水排入江河湖海，全國七大江河中，淮

20、河、黃河、海河的水質最差，均有70%的河段受到污染，長江岸邊形成了許多污染帶，在干流21個城市中，重慶、岳陽、武漢、南京、鎮(zhèn)江、上海6市累計形成了近600km的污染帶，長度占長江干流污染帶總長的73%。在全國7大水系的407個重點監(jiān)測斷面中，只有38.1%的斷面滿足國家《地表水環(huán)境質量標準》規(guī)定的Ⅰ~Ⅲ類水質要求[3]。水質惡化較為嚴重，給我國可持續(xù)發(fā)展的實施帶來了負面效應。</p><p>　　1.2 印染行

21、業(yè)用水概況</p><p>　　我國是紡織印染業(yè)的第一大國，印染行業(yè)因其用水過程即是污染過程，印染加工過程使用大量化學藥劑和染化料，其廢水內含多種有毒、有害物質，所以印染業(yè)被稱為“能耗大戶(用水大戶)、污染大戶”，因而該行業(yè)對我國水環(huán)境產生的壓力不容小覷。一方面，印染廠每加工100m織物，產生廢水量3-5m3，據不完全統計，我國印染廢水排放量約為每天3×1064×106m3，約占整個工業(yè)廢水的

22、35%，且回用率不到10%, 90%以上作廢水排放[4]。另一方面，該行業(yè)又是耗水大戶。工業(yè)中，紡織業(yè)名列我國工業(yè)用水前五位，而染整耗水占紡織業(yè)用水的85%。染整業(yè)按原紡織部標定萬米耗蒸汽24噸，耗電450度，百米耗水2.5-4噸，而2003年，印染布產量319億米，其中出口75.78億米，比上一年增長35.30億米。由于染整過程中產生的廢水量很大，一般可達印染企業(yè)用水量的70%-90%。目前我國平均每染100m布產生廢水4-5噸，產量

23、的增長勢必帶來廢水量的增加。據此推算，每年需消耗近億噸的工藝用軟化水，因而由此而造成的生態(tài)及經濟損失是不可估量的[5]。</p><p>　　另外，在印染行業(yè)分散地區(qū)，特別是在水資源比較短缺的地方，由于供應的新鮮用水總量受到限制，使印染企業(yè)產品產量的增加或生產規(guī)模的擴大受到制約，企業(yè)生產發(fā)展受到限制，因此必須實現開源節(jié)流來滿足生產過程中增加的用水量。</p><p>　　因此，為滿足未來對

24、印染行業(yè)水資源的需求，加強對現有水資源的有效保護、管理與使用，提高水重復利用率和開發(fā)新水源，采用污水再生與回用(污水資源化)的方式可大大緩解水資源供需矛盾，減少污水的排放量，減輕對現有水源的污染。許多國家和地區(qū)把污水經過適當的處理作為新水源，應用于工農業(yè)生產和城市建設等領域，使水資源的供需矛盾得到緩解[5]。</p><p>　　1.3 課題設計意義</p><p>　　印染廢水是指印染加

25、工過程中各工序所排放的廢水混合而成的混合廢水。主要包括：預處理階段(如燒毛、退漿、煮練、漂白、絲光)排放的退漿、煮練、漂白、絲光廢水；染色階段排放的染色廢水；印花階段排放的印花廢水和皂洗廢水；整理階段排放的整理廢水[6]。印染廢水水質隨原材料、生產品種、生產工藝、管理水平的不同而有所差異，導致各個印染工序排放后匯總的廢水組分非常復雜。隨著染料工業(yè)的飛速發(fā)展和后整理技術的進步，新型助劑、染料、整理劑等在印染行業(yè)中被大量使用，難降解有毒有機

26、成分的含量也越來越多，有些甚至是致癌、致突變、致畸變的有機物，對環(huán)境尤其是水環(huán)境的威脅和危害越來越大?？傮w而言，印染廢水的特點是成分復雜、有機物含量高、色度深化學需氧量(COD)高，而生化需氧量(BOD5)相對較低，可生化性差，排放量大[7]。 </p><p>　　印染廢水處理的目的就是為了除去廢水中的各種有害物質，防止環(huán)境污染，使水能夠重新利用！所以說對印染廢水處理具有重大意義：水是一種易受污染而可以再生的自

27、然資源。隨著人口的不斷增長和經濟發(fā)展，加之水污染的日益嚴重，可利用的水資源數量日益短缺，造成水危機。根據水工業(yè)的觀點，給水和排水分別是人類向自然界取用和歸還可再生資源“水”的兩個程序，為了使這個循環(huán)能夠持續(xù)地為人類服務，水在使用后回歸自然界前，必須進行廢水的再生處理，使水質達到自然界自凈能力的承受水平恢復其作為自然資源的屬性[8]。對可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實施有著極為現實的意義。 </p><p>　　水資源是不可再生

28、資源，我們不僅要節(jié)約用水，保護自然生態(tài)環(huán)境，堅持可持續(xù)發(fā)展，并且要處理好廢水，不能讓廢水污染了健康自然綠色的生態(tài)環(huán)境，把堅持科學發(fā)展觀應用到實際環(huán)境保護中，給人類營造一個健康綠色的生態(tài)圈。</p><p>　　2 印染廢水處理技術</p><p>　　印染行業(yè)排放的廢水水量大、成分復雜、難降解有機物含量高，具有毒性，是一類污染嚴重且較難處理的工業(yè)廢水。處理此類廢水若僅僅單獨使用物理、化學

29、或生物處理并沒有很好的效果。生化處理通常有活性污泥法、生物膜法、厭氧法等方法[9]。廢水經生化處理后，主要污染物CODcr、BOD的去除效果較明顯，一般可達80%左右，此階段雖可去除大部分顏色，但由于水質較復雜，出水不穩(wěn)定，未能完全達標排放，需進一步進行物化處理，物化處理通常有混凝、吸附、離子交換、膜分離等方法。</p><p><b>　　2.1 物理法</b></p>&

30、lt;p>　　2.1.1 吸附法</p><p>　　在物理化學法中，應用最多的是吸附法。這種方法是指利用活性炭、硅藻土等多孔性固體物質，使廢水中的一種或多種物質被吸附在固體表面而除去污染物的方法。目前工業(yè)上常用的吸附劑主要有活性炭吸附劑、天然礦物吸附劑（活性白土、漂白土、硅藻土等）、硅膠、活性氧化鋁、沸石分子篩、吸附樹脂和腐植酸類吸附劑等。其中活性炭吸附劑具有較大的比表面積，吸附容量大，性能穩(wěn)定，抗腐蝕

31、，解吸容易，可吸附解吸多次反復使用，是目前被廣泛應用并研究得較為透徹的一種固體吸附劑，但它不能去除水中的膠體和疏水性染料，并且它只對陽離子染料、直接染料、酸性染料、活性染料等水溶性染料具有較好的吸附性能，并且處理費用較高，具有一定的局限性。因此，選擇使用高效率低成本的吸附材料是目前一直關注的問題。譚力紅等已利用炭黑、粉煤灰作為吸附劑對印染廢水進行處理，可使廢水COD和色度達到排放要求[10]，并且吸附劑炭黑、粉煤灰取自工廠廢棄物，成本顯

32、然比活性炭低，并且同樣可取得一定的脫色效果。</p><p>　　2.1.2 混凝法</p><p>　　紡織染整廢水的混凝處理是以膠體化學的理論為依據的，利用該方法可去除水中的微小懸浮固體和膠體雜質。該方法是向廢水中投放化學混凝劑，通過與水中的膠體進行壓縮雙電層、吸附架橋以及網捕作用，使廢水中的某些污染物由溶解狀態(tài)或膠體狀態(tài)變?yōu)槟z狀態(tài)，沉淀去除生成的粗大絮凝體，從而達到凈水脫色的目的

33、。常見的混凝劑有無機鹽類混凝劑（鋁鹽、鐵鹽）和高分子混凝劑（聚合氯化鋁、聚合硫酸鐵）[11]。硫酸鋁混凝劑混凝效果較好，使用方便，但是鋁對人體有毒害作用，為減少鋁鹽混凝劑對出水中鋁的殘留，可用無鋁混凝劑替代和用復合的方法等降低鋁鹽的用量。選擇合適的混凝劑，可使紡織染整廢水大幅脫色，COD和BOD5值大幅降低，提高廢水的可生化性。因此，選擇適當的混凝劑對于廢水處理的效果具有很重要的意義。</p><p>　　目前，

34、強化混凝技術已廣泛應用于工業(yè)廢水的處理，特別是在化工廢水、染整廢水的預處理中更為普遍。強化混凝技術是通過提高混凝劑的投加量來實現提高有機物去除率的工藝過程。阮湘元等用PAC、PAM預處理富含有機染料的染整廢水，聯合氧化絮凝床，出水可達工業(yè)污水排放標準[12]。</p><p>　　混凝法的主要優(yōu)點是工藝流程簡單，操作管理方便，設備投資少，占地面積小，對疏水性染料脫色效率高；缺點是運行費用較高，需隨水質變化而改變投

35、料條件，對親水性染料的脫色效率低，泥渣量多且脫水困難。</p><p>　　2.1.3 膜分離法</p><p>　　膜分離法是利用天然或人工合成膜以外界能量或化學位差作推動力對水溶液中某些物質進行分離、分級、提純和富集的方法的統稱。分離膜是一種特殊的、具有選擇性透過功能的薄層物質，它能使流體內的一種或幾種物質透過，而其它物質不透過，從而達到濃縮和分離純化的目的。目前研究用于印染廢水處

36、理的主要是壓力推動膜分離技術，包括反滲透(RO)、超濾(UF)、納濾(NF)等。反滲透是一種借助壓力促使水分子反向滲透，以濃縮溶液或廢水的方法。近年來反滲透技術的發(fā)展非常迅速，已廣泛用于海水的淡化、除鹽和制取純水等，還能用以去除水中的細菌和病毒。超濾法目前主要用于分離有機的溶解物，如淀粉、蛋白質、樹膠等。超濾法所需的壓力一般為0.1-0.7MPa[13]。納濾是介于超濾與反滲透之間的一種新型膜分離技術，其截留分子量在200-2000的范

37、圍內，孔徑為幾納米。在印染廢水處理方面，對含有直接染料和活性染料等的水溶性染料，常用納濾膜進行分離處理。</p><p>　　膜分離法處理是一種新型分離技術，具有分離效率高、能耗低、工藝簡單、操作方便、過程易控制、節(jié)約能源等方面的特點，使其在染整廢水處理方面的應用具有很大的潛力。但我國膜技術的應用與世界先進水平尚有較大差距，急需開發(fā)合適的高效分離膜和大型組器，在應用中還應著重解決膜污染與清晰等有關問題[14]。&

38、lt;/p><p><b>　　2.2 化學法</b></p><p>　　2.2.1 氧化法</p><p>　　染整廢水脫色是去除廢水中殘留的染料、懸浮物、漿料和助劑等顯色物質，處理方法主要有物理、生化和化學脫色等方法。在各種處理方法中，氧化法是染整廢水脫色較為成熟的方法。它是利用各種氧化劑將染料分子中發(fā)色基團的不飽和鍵斷開，形成分子質量較

39、小的有機物或無機物，從而使燃料失去發(fā)色能力。常用的氧化劑有臭氧、氯氧化劑和芬頓試劑等。臭氧是良好的氧化劑，對水溶性染料廢水的脫色效率很高，但對其它以懸浮狀態(tài)存在于廢水中的還原染料、硫化染料和涂料的脫色效果較差[15]。臭氧氧化技術對污染物的降解效率高，無二次污染，在染整廢水的處理中有著廣闊的應用前景。</p><p>　　芬頓試劑作為一種強氧化劑特別適用于難生物降解處理和一般化學氧化難以奏效的有機廢水氧化處理，比

40、如處理垃圾滲濾液、氯酚類污染物等。單用芬頓試劑處理這種廢水成本較高，一般多聯用其它處理方法，以降低處理成本和提高氧化脫色效率。文獻[16]研究了芬頓氧化法對紡織廢水的處理效果，處理后COD和色度的去除率均達到排放標準，且該法處理成本低，操作簡便。</p><p>　　2.2.2 電化學法</p><p>　　電化學法是通過電極反應使廢水得到凈化，實質上是利用直流電進行溶液氧化還原反應，污

41、水中的污染物在陽極被氧化，在陰極被還原或者與電極反應產物作用，轉化為無害成分被分離除去。它是一種簡單、經濟、有效的方法[17]。利用電解法可以去除各種離子狀態(tài)的污染物，如CN-、AsO2-、Cr2+、Cd2+、Pb2+、Hg2+等，以及個各種無機和有機好氧物質，如硫化物、氨、酚、油和有色物質等。電化學方法可分為:內電解法、電絮凝和電氣浮法、電氧化學。其中最廣泛應用的內電解法是鐵屑法，即將含碳鐵屑浸于電解質溶液中，形成無數個微小的Fe-C

42、原電池，陽極生成Fe2+，陰極產生OH-及新生態(tài)H，具有較高的化學活性，與染料發(fā)生氧化、還原、吸附、絮凝等作用，從而破壞染料發(fā)色結構。此方法所使用的鐵屑價格低廉，具有高效、設備簡單、投資費用低等特點，且能明顯提高廢水的可生化性，是一種良好的高色度染料廢水的預處理方法，具有一定的推廣價值。</p><p>　　電化學法目前的研究主要集中在電極材料的選擇以及電化學氧化過程的控制技術上。</p><

43、p>　　2.3 生化處理方法</p><p>　　生物處理法是利用微生物的生物化學作用降解有機物[18]，這種方法具有處理費用低，運行較穩(wěn)定等優(yōu)點。常用的染整廢水生物處理方法主要有:好氧處理、厭氧處理和厭氧-好氧組合處理法。</p><p>　　好氧生物處理是在有氧條件下，利用好氧微生物的作用去除染料廢水中的有機物，主要以傳統的活性污泥法、生物接觸氧化法和塔式生物濾池法為主。采用好

44、氧處理法能夠獲得較好的BOD處理效果，但COD、色度去除率不理想，尤其是PVA等化學漿料、表面活性劑、溶劑的廣泛使用，使出水水質難以達到排放標準。</p><p>　　厭氧處理不僅可用于處理高濃度有機廢水，也可用于處理中、低濃度有機廢水，對燃料中的偶氮基、蒽醌基和三苯甲烷基均可降解，但還不能完全分解一些活性染料的中間體，如致癌的芳香胺等。由于厭氧處理的出水水質往往達不到排放標準，因而單純使用厭氧處理法的處理工藝較

45、少，通常與好氧生物法聯合使用[19]。</p><p>　　厭氧-好氧處理工藝能在一定程度上彌補好氧工藝的不足。難降解染料分子及其助劑在厭氧菌的作用下水解、酸化而分解成小分子有機物，接著在好氧菌的作用下，將其分解為無機小分子，從而達到凈化水質的目的。紡織染整廢水經厭氧-好氧處理后可以達標排放。通過對厭氧-好氧聯用工藝和單獨好氧工藝處理染整廢水的特點進行研究后，發(fā)現染料脫色主要發(fā)生在厭氧階段，經過厭氧處理，BOD/

46、COD值從0.15提高到0.37[20]。同時目前印染廢水研究最新成果有：</p><p><b>　　光化學氧化法：</b></p><p>　　光化學氧化法具有反應條件溫和（常溫、常壓）、氧化能力強和速度快等優(yōu)點。光化學氧化可分為光分解、光敏化氧化、光激發(fā)氧化和光催化氧化4 種。光分解原理是污染物分子吸收光子（主要是波長<300nm 紫外光）獲得能量后分子化

47、學鍵斷裂，使有機污染物分解。光敏化氧化是通過加入敏化劑，利用光（可以是可見光）誘發(fā)產生單線態(tài)氧或超氧負離子，從而可將許多難降解物去除，該法在利用太陽能方面的前景廣闊。光激發(fā)氧化是在紫外光的激發(fā)下使O3、H2O2、O2等氧化劑分解產生氧化能力極強的自由基HO·、H·和O·等氧化分解污染物。催化氧化則是利用一種氧化物半導體發(fā)光激發(fā)產生電子/ 空穴對，空穴與水相作用形成HO·，從而氧化有色污染物。在上述

48、4種方法中目前研究和應用較多的是光催化氧化法。如美國佛羅里達大學的Tang教授用UV/TiO2光催化氧化法對水溶液中的染料進行了脫色實驗，取得了很好的脫色效果[21]。岳林海等研究了半導體復合體體系的ZnO-CuO-H2O2-avi對水溶性染料活性艷紅X-3B等6種有機物的光催化降解處理，得到了較高的脫色效果與COD去除率[22]。由于光催化氧化效率較高，無二次污染，是一種很有發(fā)展</p><p><b&g

49、t;　　2. 超聲波技術</b></p><p>　　利用超聲波可降解水中的化學污染物，尤其是難降解的有機污染物。它集高級氧化技術、焚燒、超臨界水氧化等多種水處理技術的特點于一身，降解條件溫和，降解速度快，適用范圍廣，可以單獨或與其他水處理技術聯合使用。該方法的原理是廢水經調節(jié)池加入選定的絮凝劑后進入氣波振室，在額定振蕩頻率的激烈振蕩下，廢水中的一部分有機物被開鍵成為小分子，在加速水分子的熱運動下，絮

50、凝劑迅速絮凝，廢水中色度、COD,胺濃度等隨之下降，起到降低廢水中有機物濃度的作用。目前，超聲波技術在水處理上的研究已取得了較大的成果，但絕大部分的研究都還局限于實驗室水平上。Ge. J 等[25]研究認為，超聲波的引人能夠有效加快染料的脫色和礦化速率，Okitsu K 等[26]研究了超聲波對偶氮染料的降解。</p><p><b>　　3 高能物理法</b></p><

51、;p>　　高能物理法是一種新的水處理技術，當高能粒子束轟擊水溶液時，水分子發(fā)生激發(fā)和電離，生成離子、激發(fā)分子、次級電子，這些輻射產物在向周圍介質擴散前會相互作用，產生反應能力極強的物質HO·自由基和H原子，與有機物質發(fā)生作用而使其分解。高能物理法處理印染廢水具有設備占地小，有機物的去除率高，操作簡單。但用來產生高能粒子的裝置昂貴，技術要求高，能耗大、能量利用率不高等特點。若要真正投入實際運行，還需進行大量的研究工作。&l

52、t;/p><p>　　4 超效離子淺層氣浮技術</p><p>　　該技術具有獨特的溶氣裝置，能在短短幾秒鐘內將20%以上的空氣溶入動力水中，加上獨特的“均衡消能裝置”所釋放的直徑約5μm 左右的微氣泡，它比常規(guī)氣浮的氣泡小了近10 倍，因而它所得到的氣泡數也是常規(guī)氣浮的數千倍，氣泡表面積也多了數百倍[27]。通過微氣泡的占容，粘附，碰撞，并聚增大，使顆粒比重大大降低而升浮到液體表面，輕易地實

53、現固液分離，使污水中大量的懸浮無機物、有機物、半溶性的膠體、準膠體、纖維、半纖維的為微生物難以分解的粒子在此得到很好的去除，同時使污水中的BOD 與COD 比值提高兩倍左右，可生化性大大提高。目前無錫滬東麥斯特就生產了這種CQJ 超效離子淺層氣浮機，并開始實施此技術。</p><p><b>　　3 設計部分</b></p><p>　　3.1 設計水量與設計標準&l

54、t;/p><p>　　3.1.1 設計水量與水質</p><p>　　本設計處理的對象是紡織印染工業(yè)的生產廢水，本方案將主要針對CODcr、BOD、SS、色度等幾項指標進行設計，力求達到排放標準。設計水量和水質如下：</p><p>　　設計水量：設計處理水量:Q2170m3/d=L/s</p><p><b>　　工業(yè)廢水取1.8&

55、lt;/b></p><p>　　則最大水量：Qmax＝KzQ=1.8×2170=3906 m3/d</p><p><b>　　設計水質： </b></p><p>　　表3-1 進水水質</p><p>　　3.1.2 設計標準</p><p>　　處理后,水質應達到國家《

56、GB8978-96》污水綜合排放的一級標準：</p><p><b>　　(1)</b></p><p>　?。?） 國家污水綜合排放標準（GB8978-1996）（3） 《紡織染整工業(yè)污染物排放標準》（GB4287-92）（4） 《室外排水設計規(guī)范》（GBJ14-1997）（5） 《給排水工程結構設計規(guī)范》（GBJ69-84）</p><p

57、>　　3.2 工藝流程與主要設計參數</p><p>　　3.2.1 工藝流程的確定</p><p>　　本設計采用的工藝流程見圖3-1：</p><p>　　圖3-1 工藝流程圖</p><p>　　3.2.2 流程說明 </p><p>　　車間排放的廢水流經格柵，去除一些較大的纖維和顆粒物后，進入調節(jié)

58、池。在調節(jié)池停留一定的時間，勻質勻量后，進人水解酸化池進行厭氧水解反應。其處理機理是通過控制水力停留時間，利用厭氧發(fā)酵的水解和酸化反應階段,將不溶性有機物降解為溶解性物質，同時在產酸菌的協同下，將大分子、難生物降解的物質轉化為易于生物降解的小分子物質，為后續(xù)生化處理創(chuàng)造條件。此后，廢水進入生物接觸氧化塔,進行生化處理。生化處理后的廢水直接進入氣浮池，進行氣浮處理。氣浮采用加壓全溶氣浮法，通過在氣浮池中添加高分子絮凝劑，使其與有害物質反應

59、,凝聚成微小顆粒。同時，在廢水中溶入充足空氣，驟然降壓釋放，使其產生均勻的微細氣泡，并與反應后的微小顆粒相粘附，形成密度小于1的固體而上浮，實現固液分離。氣浮出水進入氧化池，進行脫色處理。經過生化和氣浮工藝處理后pH值、CODcr、BOD、SS指標一般能達到排放標準，但是色度有超標現象。向氧化池投加NaClO等氧化劑，可確保廢水色度達標。產生的污泥在污泥干化場脫水后合理處置。</p><p>　　3.2.3 主要

60、設計參數</p><p><b>　　1 格柵</b></p><p>　　設計流量：Q=3906m3/d = 45.2L/s,以最大流量計算；</p><p>　　柵前流速：v1=0.7m/s，過柵流速：v2=0.8m/s；</p><p>　　柵條間隙寬度b＝0.016m；柵條寬度s＝0.01m；</p>

61、;<p><b>　　格柵傾角=60°</b></p><p>　　單位柵渣量：w1=0.01m3/103m3污水；</p><p><b>　　2 污水提升泵房</b></p><p>　　進水管管底高程為6m（絕對標高），管徑DN400mm，充滿度H/DN＝0.75;</p>&

62、lt;p>　　出水管提升后的水面高程為13.1m，經17.3m的管長至處理構筑物。</p><p>　　平均設計流量 25.12L/s；</p><p>　　最大設計流量 50L/s。</p><p><b>　　3 調節(jié)池</b></p><p>　　有效容積滿足連續(xù)運行，按24小時水量平均計算，與小時流量

63、的差異進行加權累計確定調節(jié)池容積。水質變化對調節(jié)池容積影響不作特殊考慮。</p><p>　　設計流量Q=90.43m3/h，停留時間T=4h，</p><p>　　采用穿孔管空氣攪拌，汽水比為3.5：1</p><p><b>　　4 水解酸化池</b></p><p>　　反應區(qū)的設計負荷L=3KgCOD/(M3d

64、</p><p>　　停留時間為t=4.8h,</p><p>　　反應區(qū)允許表面水利負荷q=1.25m3/(m2h)</p><p>　　設計流量Q＝2170m3/d</p><p><b>　　5 接觸氧化池</b></p><p>　　進水BOD5：La＝80mg/L</p>

65、<p>　　出水BOD5：Le＝40mg/L</p><p>　　BOD5去除率＝75％</p><p>　　平均時污水量：Q=2170m3/d=90.42 m3 /h</p><p>　　容積負荷：Lv＝4kgBOD5/m3.d/</p><p>　　停留時間：t＝1.5h</p><p>　　氣水比：

66、 15:1</p><p><b>　　6 氣浮池</b></p><p><b>　　回流比r=0.25</b></p><p>　　上升流速uc取12mm/s=43m/h</p><p>　　分離室的表面負荷q，一般取7m³/(㎡h),</p><p><

67、;b>　　7 污泥濃縮池</b></p><p>　　污泥量Q=1.34m3/h；</p><p>　　污泥濃縮時間T=20h</p><p>　　濃縮前污泥量為V=23m3/d，含水率P1=99.4%。 </p><p><b>　　池數 1座</b></p><p>　　3

68、.3 污水處理構筑物的設計</p><p>　　3.3.1格柵的設計</p><p>　　由于廢水中纖維較多,在廢水處理前設置格柵,用來攔截廢水中漂浮和懸浮的碎木塊、碎片、布條、塑料制品等固形物，以保證后續(xù)處理設施的正常運行，防止因堵塞或纏繞構筑物進出口、管道而妨礙運轉。</p><p><b>　　1.確定格柵前水深</b></p&g

69、t;<p>　　根據最優(yōu)水力斷面公式</p><p>　　計算得 B1=0.3m，h=B1 /2=0.15m；所以柵前槽寬0.3m，柵前水深為h=0.15m。</p><p><b>　　2.柵條間隙數 </b></p><p><b>　　n＝</b></p><p>　　計算得n=

70、0.05×0.931/0.016×0.15×0.8≈24</p><p><b>　　3.柵槽寬度</b></p><p>　　B＝s（n－1）+bn</p><p>　　計算得B=0.01×(24-1)+0.016×24=≈0.61m</p><p>　　4.進水渠道漸

71、寬部分的長度</p><p>　　設進水渠道寬B1＝0.4m，其漸寬部分展開角度＝20o</p><p>　　計算得L1≈0.29</p><p>　　5.柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度</p><p>　　計算得L2=0.15</p><p>　　6.通過格柵的水頭損失:設柵條斷面為銳邊矩形斷面,=2.42 k=

72、3</p><p>　　計算得ξ= 1.29</p><p><b>　　0.04 m</b></p><p>　　h1＝h0×k＝0.04×3＝0.12 m</p><p>　　7.柵后槽總高度:設柵前渠道總高h2＝0.3m</p><p>　　H=h＋h1＋h2＝0.3＋0

73、.12+0.3＝0.72m</p><p><b>　　8.柵槽總長度</b></p><p>　　L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tg</p><p>　　計算得L＝0.29+0.15+1.0+0.5+0.6/tg60.＝2.28m</p><p><b>　　9.每日柵渣量</b><

74、/p><p>　　在格柵間隙16mm的情況下，設柵渣量為每1000m3污水產0.1m3，</p><p>　　W＝86400QmaxW1/1000Kz</p><p>　　計算得W＝86400×0.05×0.1/1000×1.8＝0.24﹥0.2m3/d；</p><p><b>　　易采用機械清渣。 &l

75、t;/b></p><p>　　廢水處理站的廢水由一根DN400mm的污水管直接進入格柵間，格柵設一個。</p><p>　　圖3-2 格柵結構圖</p><p>　　3.3.2污水提升泵房的設計</p><p>　　選擇集水池與機器間合建式的圓形泵站，考慮3臺水泵（2用1備），</p><p>　　每臺水泵容

76、量為Q＝50/2=25L/s＝90m3/h。</p><p>　　集水池容積，采用相當于一臺泵6min的容量：</p><p>　　W=25×90×6/1000=14m3</p><p>　　有效水深采用H=2m，則集水池面積為F=14/2=7m2, 選泵前的揚程估算：</p><p>　　經過格柵的水頭損失為0.1m

77、，</p><p>　　集水池正常水位與所需提升經常高水位之間的高差為：</p><p>　　12.659-（6+0.4×0.75-0.1-1.0）＝7.459m</p><p>　　其中1.0m為集水池正常時水位。</p><p><b>　　出水管管線損失為：</b></p><p>

78、;　　總出水管50L/s，選用管徑DN400mm的鑄鐵管，</p><p>　　查表得：v＝1.23m/s，i‰＝5</p><p>　　設總出水管管中心埋深0.9m，局部損失為沿程損失的30％，則泵站外管線水頭損失為：</p><p>　　[17.3+（13.05-9-0.5+0.9）]×5/(1000×1.3)=0.084</p>

79、<p>　　泵站內管線水頭損失假設為1.5m，考慮安全水頭0.5m，則估算水泵總揚程為</p><p>　　H=1.5+7.459+0.084+0.5＝9.543m</p><p><b>　　Qs＝50L/s</b></p><p>　　由泵的性能曲線和效率選擇：</p><p>　　表3-2 污水提升

80、泵</p><p>　　3．3.3調節(jié)池的設計</p><p>　　紡織印染廠由于其特有的生產過程，造成廢水排放的間斷性和多變性，使排出廢水的水質和水量在一日內，甚至每班內都有很大的變化。而廢水處理設備都是按一定的水質和水量標準設計的，要求均勻進水。特別對生物處理設備更為重要。為了保證處理設備的正常運行，在廢水進入處理設備之前，必須預先進行調節(jié)。將不同時間排出的廢水，貯存在同一水池內，并通

81、過機械或空氣的攪拌達到出水均勻的目的，調節(jié)池具有預沉淀、預曝氣、降溫和貯存臨時事故排水的功能。</p><p>　　最終使調節(jié)池的出水PH值在6-9之間，溫度在35℃以下。</p><p><b>　　1.調節(jié)池有效容積</b></p><p><b>　　V＝Qt</b></p><p>　　計算

82、得V＝90.43×4＝362m3</p><p>　　2.調節(jié)池尺寸：矩形，有效水深采用 h2＝5.0m，</p><p><b>　　調節(jié)池面積</b></p><p><b>　　F＝V/h2</b></p><p>　　計算得F＝362/5.0＝72.4㎡；</p>

83、<p>　　取池寬B=8.5m， 則池長 L=F/B=8.8m；</p><p>　　保護高h1＝0.6m，池總高 H＝0.6＋5.0＝5.6m；</p><p><b>　　3.空氣管計算</b></p><p>　　空氣量:Qs＝90.43×3.5＝316.5m3/h＝0.09m3/s</p>&l

84、t;p>　　空氣總管:D1=150mm，</p><p><b>　　管內流速</b></p><p>　　空氣支管:共設5根支管，每根支管的空氣流量q為：</p><p><b>　　q＝Qs/5</b></p><p>　　計算得q=＝0.09/5＝0.018m3/s，管內流速為：v2＝5

85、m/s，</p><p><b>　　4.穿孔管計算</b></p><p>　　每根支管連接兩根穿孔管，則每根穿孔管的空氣流量</p><p>　　q1＝0.009m3/s，取v3＝10m/s，</p><p><b>　　，</b></p><p>　　5.孔眼計算：孔眼

86、開于穿孔管底部與垂直中心線成45°處，并交錯排列，孔眼間距b＝100mm，孔徑＝4mm，穿孔管長一般為4m，孔眼數n＝74個，</p><p><b>　　孔眼流速=m/s</b></p><p><b>　　圖3-3 調節(jié)池</b></p><p>　　3.3.4 UASB設計計算</p><

87、;p>　　UASB的基本功能分區(qū)見圖。廢水從底部入流，主要有進配水區(qū)、反應區(qū)、三相分離器、出水區(qū)組成。</p><p>　　1進配水區(qū)：主要功能是廢水在過水斷面布水均勻，避免產生涌流及死水區(qū)，并在升流過程中，其混合作用。</p><p>　　2反應區(qū)：這是UASB的主要部位，它又分為顆粒污泥區(qū)和懸浮污泥區(qū)。在懸浮污泥區(qū)存在大量的厭氧污泥，具有良好聚凝很沉淀性能的污泥在池底部分形成顆粒

88、污泥層。廢水從厭氧污泥床底部流入，與顆粒污泥層中的污泥進行混合接觸，污泥中的微生物分解有機物，同時產生的微小沼氣不斷地放出。微小氣泡在上升過程中不斷合并，逐漸形成比較大的氣泡。由于沼氣的攪動，在顆粒污泥層上部形成一個污泥濃度較小的懸浮污泥層。</p><p>　　3三相分離器：其功能是將氣體、固體和液體三相進行分離。它由沉淀區(qū)、回流縫和氣封組成。沼氣進入氣室，污泥在沉降區(qū)進行沉淀，并經回流縫回流到反應區(qū)。經沉降澄

89、清后的廢水作為處理水排出反應器。三相分離器的分離效果將直接影響反應器的處理效果。</p><p>　　氣室。也稱集氣罩，其功能是收集產生的沼氣，并將其導出氣室。</p><p>　　4處理水排放系統：其功能是將沉淀降區(qū)水面上的處理水均勻地收集，并將其排出反應器。</p><p>　　UASB的設計計算：</p><p>　　決定于原廢水的性質

90、及可溶性COD濃度、反應區(qū)的容積負荷（kgCOD/(m3d)）、反應區(qū)表面水力負荷（m2/m3d）,厭氧反應的溫度。其設計的主要內容有：選定池型，確定主要尺寸，設計進配水系統，確定三相分離器的形式。</p><p><b>　　反應區(qū)的容積：</b></p><p><b>　　V=QS0/L</b></p><p>　　

91、=2170×790×0.001/3=571.3m3</p><p><b>　　反應區(qū)高度：</b></p><p><b>　　H=qt</b></p><p>　　=1.25×4.8=6m</p><p><b>　　反應區(qū)表面積：</b>&l

92、t;/p><p><b>　　A=V/H</b></p><p>　　=571.3/6=95.2m2</p><p>　　采用2座相同的UASB反應器，則每個單池的面積A1為：</p><p>　　A1=95.2/2=47.6m2</p><p>　　單池直徑D1==7.8，取D1=8m</p&

93、gt;<p>　　4 UASB進配水系統設計</p><p><b>　　設計原則</b></p><p>　　進水必須要反應器底部均勻分布，確保各單位面積進水基本相等，防止短路和表面負荷不均。</p><p>　　應滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和沼氣攪拌。</p><p>　　易于觀察進水

94、管的堵塞現象，如果發(fā)生堵塞易于清除。</p><p>　　本設計采用圓形布水器，每個UASB反應器設30個布水點</p><p>　　每個池子的流量Q=90.43/2 =45.2m³/h</p><p>　　圓環(huán)直徑計算：每個空口服務面積為：</p><p><b>　　A==1.67m2</b></p&

95、gt;<p>　　可設三個圓環(huán)，最里面環(huán)設6個空孔口，中間設10個，外面的環(huán)設14個空口</p><p>　　內環(huán)的6個孔口設計：</p><p>　　服務面積：S1=1.67×6=10㎡</p><p>　　折合為服務圓的直徑為：</p><p><b>　　=3.57m</b></p&g

96、t;<p>　　用此直徑畫一個虛圓，在該圓內等分該虛圓處設一實環(huán)，其上均勻布置6個孔口，</p><p>　　則圓的直徑計算如下：</p><p>　　得d1=2.5m </p><p>　　中間環(huán)10孔口設計：</p><p>　　服務面積S2=1.67×10=16.7㎡</p><p>　

97、　折合成服務圓直徑為：</p><p><b>　　=5.8m</b></p><p>　　中間圓環(huán)直徑計算如下：</p><p><b>　　得d2=4.8m</b></p><p>　　外圓14個孔口設計：</p><p>　　服務面積S3=1.67×14=23

98、.4㎡</p><p>　　折合成服務圓直徑為：</p><p><b>　　=7.9</b></p><p>　　外圓環(huán)的直徑d3計算如下：</p><p><b>　　得d3=6.9m</b></p><p>　　3.3.5接觸氧化池的設計</p><

99、p><b>　　1.氧化池有效容積</b></p><p>　　其中La、Le分別為進水和出水的BOD5濃度；</p><p>　　計算得：V=136m3</p><p><b>　　2.氧化池總面積</b></p><p>　　設 H=3m，填料分三層，每層高1m，</p>&

100、lt;p>　　計算得F=45.3m2</p><p>　　3.每格氧化池的面積：采用n=8格氧化池</p><p><b>　　每格氧化池的面積為</b></p><p>　　計算得f=5.7m2 每格氧化池的尺寸為L×B=2×3=6m2</p><p>　　4.校核有效接觸時間</p&

101、gt;<p>　　計算得：t=1.5h</p><p><b>　　5.氧化池總高度</b></p><p>　　HO=H+h1+h2+(m-1)h3+h4</p><p>　　其中h1為超高，取h1=0.6m；h2為填料上水深，取h2=0.5m；h3為填料層間隙高，取h3=0.3m；h4為配水區(qū)高度，取h4=1.5m；m為填料層

102、數，取m=3</p><p>　　計算得H0=6.2m</p><p>　　6.污水在池內實際停留時間</p><p><b>　　計算得t=2.8h</b></p><p>　　7.選用半軟性填料，所需填料總體積</p><p><b>　　V'＝nfH</b>&l

103、t;/p><p>　　計算得V'=8×5.7×3=139m3</p><p><b>　　8.進水設施</b></p><p>　　采用布水廊道布水，廊道設在氧化池一側，寬度b＝0.8m，廊道內水流速度為：</p><p>　　=4.7m/h=1.3mm/s</p><p>

104、;　　9.采用多孔管鼓風曝氣供氧，所需氧量</p><p><b>　　D=D0Q</b></p><p>　　其中D0取20,計算得D=1808.4 m3/d</p><p>　　10.每格氧化池所需空氣量</p><p>　　計算得D1=226m/h</p><p><b>　　空氣

105、管道布置：</b></p><p><b>　?。?）空氣干管直徑</b></p><p><b>　　=0.25m</b></p><p>　?。?）每池設5根支管，直徑為：</p><p><b>　　=0.056</b></p><p>

106、;　?。?）孔眼布置：以每根支管為單位計算,孔眼直徑＝6mm，孔眼流速v＝10m/s，則</p><p>　　每根支管上的孔眼數45</p><p>　　支管分長支管、短支管兩種：長支管L1＝2.8m，短支管L2=2.65m</p><p>　　按短支管布置孔眼，孔眼間距采用80mm，則每根短支管開孔數m1為</p><p><b>

107、;　　個</b></p><p><b>　　多余孔眼數為</b></p><p><b>　　m2＝m-m1</b></p><p>　　計算得m2=45-32=13個</p><p>　　多余孔眼布置在短管上。</p><p>　　選用3根短管，每根長600m

108、m，分別焊在支管上，每根短管開孔數為：13/3=4個?？拙酁?20mm。</p><p>　　短管直徑為d2=0.0308m≈32mm</p><p>　　接觸氧化池示意圖如圖3-5：</p><p>　　圖3-5 接觸氧化池</p><p>　　3.3.6氣浮池的設計</p><p>　　本設計采用全加壓溶氣浮法。

109、</p><p>　　全加壓溶氣氣浮法是將全部廢水用水泵加壓，在泵前或泵后注入空氣。在溶氣罐內，空氣溶解于廢水中，然后通過減壓閥將廢水送人氣浮池。廢水中形成許多小氣泡粘附廢水中的乳化油或懸浮物而逸出水面，在水面上形成浮渣。用刮板將浮渣連排入浮渣槽,經浮渣管排出池外,處理后的廢水通過溢流堰和出水管排出。 </p><p>　　全加壓溶氣氣浮法的優(yōu)點：①溶氣量大，增加了油?；驊腋☆w粒與氣泡的接

110、觸機會；②在處理水量相同的條件下，它較部分回流溶氣氣浮法所需的氣浮池小，從而減少了基建投資。但由于全部廢水經過壓力泵，所以增加了含油廢水的乳化程度，而且所需的壓力泵和溶氣罐均較其他兩種流程大，因此投資和運轉動力消耗較大。 </p><p>　　壓力溶氣氣浮法工藝主要由三部分組成，即壓力溶氣系統、溶氣釋放系統及氣浮分離系統。 </p><p>　　取得了向上的升速U上。進入分離區(qū)后，又受到兩

111、個力的作用：一是水流擴散后由水平推力1.壓力溶氣系統。它包括水泵、空壓機、壓力溶氣罐及其它附屬設備。其中壓力溶氣罐是影響溶氣效果的關鍵設備。 </p><p>　　1采用空壓機供氣方式的溶氣系統是目前應用最廣泛的壓力溶氣系統。氣浮法所需空氣量較少，可選用功率小的空壓機，并采取間歇運行方式。此外空壓機供氣還可以保證水泵的壓力不致有大的損朱。一般水泵至溶氣罐的壓力約0.5MPa，因此可以節(jié)省能耗。</p>

112、<p>　　2溶氣釋放系統。它一般是由釋放器（或穿孔管、減壓閥）及溶氣水管路所組成。溶氣釋放器的功能對溶氣釋放器的具體要求是：</p><p>　　（1）充分地減壓消能，保證溶人水中的氣體能充分地全部釋放出來； </p><p>　?。? ）消能要符合氣體釋出的規(guī)律，保證氣泡的微細度，增加氣泡的個數，增大與雜質粘附的表面積，防止微氣泡之間的相互碰撞而使氣泡擴大； </p

113、><p>　?。?）創(chuàng)造釋氣水與待處理水中絮凝體良好的粘附條件，避免水流沖擊，確保氣泡能迅速均勻地與待處理水混合，提高"捕捉"機率； </p><p>　?。?） 為了迅速地消能，必須縮小水流通道，故必須要有防止水流通道堵塞的措施；</p><p>　　（5） 構造力求簡單，材質要堅固、耐腐蝕，同時要便于加工、制造與拆裝，盡量減少可動部件，確保運行穩(wěn)

114、定、可靠； </p><p>　?。?） 溶氣釋放器的主要工藝參數為：釋放器前管道流速：1m/s以下，釋放器的出口流速以0.4～０.5m／s為宜；沖洗時狹窄縫隙的張開度為5mm；每個釋放器的作用范圍在30~100cm。 </p><p>　　3.氣浮分離系統。是將壓力溶氣水通過消能、減壓，使溶入水中的氣體以微氣泡的形式釋放出來，并能迅速而均勻地與水中雜質相粘附。 它一般可分為三種類型即平流

115、式、豎流式及綜合式。其功能是確保一定的容積與池的表面積，使微氣泡群與水中絮凝體充分混合、接觸、粘附，以保證帶氣絮凝體與清水分離。 </p><p><b>　　設計計算：</b></p><p><b>　　氣浮所需空氣量QG</b></p><p>　　減壓至101.325kpa時的釋放的空氣量A:</p>

116、<p><b>　　A=</b></p><p>　　=1.127×15.7（0.98×0.3/0.101325-1）×2170</p><p><b>　　=73336g/d</b></p><p>　　QG=A/=73336/1.127=65072L/d</p>

117、<p><b>　　溶氣罐直徑Dd</b></p><p><b>　　==1.3</b></p><p><b>　　溶氣罐高h</b></p><p>　　h=2h1+h2+h3+h4</p><p>　　h1為罐頂，底封頭高度，取0.15m</p>

118、<p>　　h2為布水區(qū)高度，一般取0.2-0.3m，這里取0.2m</p><p>　　h3為貯水區(qū)高度，一般取1.0m</p><p>　　h4為填料層高度，一般取1.0-1.3m，這里取1.2m</p><p><b>　　以上得h=2.7m</b></p><p><b>　　氣浮池<

119、/b></p><p>　　1.接觸室的表面積Ac:</p><p>　　Ac=(Q+QR)/uc</p><p>　　QR 取0.25Q 即回流比取0.25</p><p>　　上升流速uc一般取10-20mm/s,這里取12mm/s=43m/h</p><p>　　得Ac=(90.42+22.6