土木工程賓館畢業(yè)設(shè)計計算書模板

1、<p><b>　　編號： </b></p><p><b>　　本科畢業(yè)設(shè)計</b></p><p><b>　　****設(shè)計</b></p><p><b>　　院 系：</b></p><p><b>　　姓

2、名：</b></p><p><b>　　學(xué) 號：</b></p><p><b>　　專 業(yè)：</b></p><p><b>　　年 級：</b></p><p><b>　　指導(dǎo)教師：</b></p>&l

3、t;p><b>　　職 稱：</b></p><p><b>　　完成日期：</b></p><p><b>　　設(shè) 計 說 明</b></p><p>　　在本設(shè)計中采用的結(jié)構(gòu)形式是鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計，框架結(jié)構(gòu)比磚混結(jié)構(gòu)有承載力大、結(jié)構(gòu)自重輕、抗震性能好、建造的工業(yè)化程度高等優(yōu)點；與

4、鋼結(jié)構(gòu)相比又具有造價低、材料來源廣泛、耐火性好、結(jié)構(gòu)剛度大、使用維修費用低等優(yōu)點適于于多層建筑。</p><p>　　賓館總建筑面積約5089.8m2，共6層，首層層高4.5m，標(biāo)準(zhǔn)層層高3.6m,頂層電梯房凸出，層高為3.0m，室內(nèi)外高差0.3m，抗震等級為三級，設(shè)防烈度為6度。</p><p>　　建筑設(shè)計部分，根據(jù)功能分區(qū)初步進(jìn)行房間布局，初步確定房間和立面布置，采用較高的裝修規(guī)格。

5、大堂外墻面采用干掛石材，房間采用大理石地面，衛(wèi)生間用普通地磚。</p><p>　　結(jié)構(gòu)部分，根據(jù)建筑材料、工藝要求、使用情況，確定結(jié)構(gòu)布置方案。選取一榀框架進(jìn)行計算，由恒載、活載、風(fēng)荷載、雪荷載確定荷載大小及布置位置。風(fēng)荷載用D值法計算，豎向荷載用彎矩分配法計算；然后進(jìn)行對豎向彎矩調(diào)幅、內(nèi)力組合，最后采用PKPM進(jìn)行整體計算，并繪制建筑圖和結(jié)構(gòu)圖。</p><p>　　關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；

6、建筑設(shè)計；荷載計算；PKPM、建筑圖；結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　Design Notes</p><p>　　Used in this design is the design of reinforced concrete frame structure, the framework structure of brick and concrete structure, large car

7、rying capacity, light weight structure, seismic performance, and advantages of the construction of the level of industrialization; compared with the steel structure has a low cost, materials wide variety of sources, fire

8、 resistance, structural rigidity, the use of maintenance and low cost. Suitable in multistorey building.</p><p>　　The total area of the hotel design area 5089.8m2, 6 layer, a layer of 4.5m, the standard stor

9、ey 3.6m, top-level elevator room protruding, the height is 3.0m, indoor and outdoor height difference of 0.3m, seismic rating of the three fortification intensity 6.Part of architectural design, according to the function

10、 partition initial layout of the room, initially to determine the layout of rooms and facade decoration specifications, dry hanging stone outer wall of the lobby, rooms with marble floors</p><p>　　Structural

11、 elements, building materials, process requirements, to determine the structural layout program, select a product framework to calculate the dead load, live load, wind load, snow load to determine the load size and layou

12、t position, wind load calculated D value vertical load calculation using the moment distribution method, and then carried on the vertical bending moment AM, the internal force combinations, and finally using PKPM overall

13、 calculation, and draw the building plans and stru</p><p>　　Keywords: frame structure; building design; load calculation; in PKPM building plans; structural drawings</p><p><b>　　目 錄</b

14、></p><p>　　1 工程概況- 1 -</p><p>　　1.1 建筑概況- 1 -</p><p>　　1.2 建筑技術(shù)條件- 1 -</p><p>　　1.3 荷載資料- 1 -</p><p>　　1.4 設(shè)計依據(jù)- 2 -</p><p>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計-

15、 2 -</p><p>　　2.1 結(jié)構(gòu)平面布置- 2 -</p><p>　　2.1.1 主體建筑結(jié)構(gòu)方案的確定- 2 -</p><p>　　2.1.2 框架結(jié)構(gòu)布置方案及其特點- 2 -</p><p>　　2.1.3 框架樓面結(jié)構(gòu)的形式- 3 -</p><p>　　2.2 結(jié)構(gòu)截面尺寸的擬定- 3

16、 -</p><p>　　2.2.1 梁柱截面積估算- 3 -</p><p>　　2.2.2 結(jié)構(gòu)平面布置- 4 -</p><p>　　2.2.3 基礎(chǔ)高度確定- 6 -</p><p>　　2.3 荷載計算- 6 -</p><p>　　2.3.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值- 6 -</p>

17、;<p>　　2.3.2 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值- 7 -</p><p>　　2.4 框架側(cè)移剛度計算- 7 -</p><p>　　2.4.1 框架側(cè)移剛度計算- 7 -</p><p>　　2.4.2 框架柱D值計算- 8 -</p><p>　　2.5 風(fēng)荷載內(nèi)力計算- 10 -</p><

18、;p>　　2.5.1 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算- 10 -</p><p>　　2.5.2 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算- 11 -</p><p>　　2.6 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算- 16 -</p><p>　　2.6.1 計算單元圖- 16 -</p><p>　　2.6.2 恒載標(biāo)準(zhǔn)層計算-

19、 18 -</p><p>　　2.6.3 恒載頂層計算- 23 -</p><p>　　2.6.4 活載標(biāo)準(zhǔn)層計算- 26 -</p><p>　　2.6.5 活載頂層的計算- 29 -</p><p>　　2.6.6 內(nèi)力計算- 31 -</p><p>　　2.7 框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合- 43 -</

20、p><p>　　2.7.1 梁彎矩調(diào)幅- 43 -</p><p>　　2.7.2 框架梁內(nèi)力組合- 44 -</p><p>　　2.7.3 框架梁剪力組合- 46 -</p><p>　　2.8 梁、柱截面設(shè)計- 48 -</p><p>　　2.8.1 梁截面設(shè)計- 48 -</p><

21、p>　　2.8.2 柱的配筋計算- 54 -</p><p>　　2.9 樓梯結(jié)構(gòu)設(shè)計- 43 -</p><p>　　2.9.1 梯段板計算- 43 -</p><p>　　2.9.2 休息平臺板計算- 44 -</p><p>　　2.9.3 梯段梁TL1計算- 46 -</p><p>　　2.1

22、0 現(xiàn)澆樓面板設(shè)計- 43 -</p><p>　　2.10.1 按彈性理論進(jìn)行計算- 43 -</p><p>　　2.10.2 B區(qū)格板的配筋計算- 44 -</p><p>　　2.10.3 樓面板設(shè)計- 46 -</p><p>　　2.11 基礎(chǔ)設(shè)計- 43 -</p><p>　　2.11.1 場

23、地土層條件- 43 -</p><p>　　2.11.2 結(jié)構(gòu)形式- 44 -</p><p>　　2.11.3 材料選擇- 46 -</p><p>　　2.11.4 確定基礎(chǔ)埋深- 43 -</p><p>　　2.11.5 計算邊柱- 44 -</p><p>　　2.11.6 計算中柱- 46 -&

24、lt;/p><p>　　2.12 結(jié)構(gòu)圖繪制- 57 -</p><p>　　參考文獻(xiàn)- 71 -</p><p>　　致 謝- 71 -</p><p><b>　　1 工程概況</b></p><p><b>　　1.1 建筑概況</b></p><

25、p>　　本設(shè)計為***賓館框架結(jié)構(gòu)設(shè)計，建筑主體6層，頂層凸出電梯房，無地下室，主體結(jié)構(gòu)高25.5m，建筑面積5089.80平方米。建筑結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，主要材料為鋼筋混凝土，抗震等級為3級，設(shè)防烈度為6度，***市的基本風(fēng)壓為0.35KN/m2，地面粗糙為C類，設(shè)計使用年限為50年。</p><p>　　1.2 建筑技術(shù)條件</p><p><b>　　(1) 氣象條件

26、</b></p><p>　?、?溫度：最熱月平均28.8℃、最冷月平均3.8℃；</p><p>　　夏季極端最高39.8℃、冬季極端最低-9.5℃。</p><p>　?、?相對濕度：最熱月平均73%。</p><p>　?、?主導(dǎo)風(fēng)向：全年為西北風(fēng)，夏季為東南風(fēng)，基本風(fēng)壓為0.35KN/m2。</p><

27、p>　　④ 雨雪條件：凍土深度25cm，，最大風(fēng)級7～8級，年降水量680mm,基本雪壓為0.55kN/m2。</p><p>　　(2) 工程地質(zhì)條件</p><p>　?、?自然地表1m內(nèi)為填土，填土下層為3M厚粉質(zhì)粘土，再下為礫石層。粉質(zhì)粘土允許承載力標(biāo)準(zhǔn)值為150KN/m2。礫石層允許承載力標(biāo)準(zhǔn)值為300--400KN/m2,地形較為平坦，地面粗糙度為C類。</p>

28、;<p>　?、?地下水位：地表以下2.0m，無侵蝕性。</p><p>　?、?地震設(shè)計烈度：經(jīng)地質(zhì)勘查部門確定，地震設(shè)計烈度6度，設(shè)計分組第一組，建筑場地為穩(wěn)定場地，場地特征周期0.35s。</p><p>　　④ 場地類別：Ⅲ類。</p><p><b>　　1.3 荷載資料</b></p><p>

29、　　建筑工程的抗震設(shè)防烈度為6度，基本風(fēng)壓為0.35KN/m2，考慮抗風(fēng)不做抗震計算，根據(jù)風(fēng)荷載考慮水平力作用。</p><p>　　(1) 賓館樓面活載，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012），確定樓面活載標(biāo)準(zhǔn)值為2KN/m2；</p><p>　　(2) 上人屋面：活載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0KN/m2；</p><p>　　(3) 屋面構(gòu)造：30厚細(xì)石砼保護(hù)

30、層，三氈四油防水層，20mm厚1:3水泥砂漿找平層、80mm厚1:8水泥爐渣找坡層、現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板、12mm厚紙筋石灰粉平頂；</p><p>　　(4) 樓面構(gòu)造：陶瓷地磚樓面：8～10厚地磚鋪實拍平，水泥砂漿插縫，20mm厚1:4干硬性水泥砂漿素水泥漿結(jié)合層一遍，鋼筋混凝土樓板；</p><p>　　(5) 圍護(hù)墻：圍護(hù)墻采用200mm厚非承重砌塊（190mm×190m

31、m×90mm,重度7.5KN/m2），M5混合砂漿砌筑，雙面粉刷（重度3.6KN/m2）。</p><p><b>　　1.4 設(shè)計依據(jù)</b></p><p><b>　　(1) 地質(zhì)資料；</b></p><p>　　(2) 設(shè)計題目要求；</p><p>　　(3) 現(xiàn)行相關(guān)的設(shè)計規(guī)

32、范。</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　2.1 結(jié)構(gòu)平面布置</p><p>　　根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進(jìn)行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，其標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖。</p><p>　　2.1.1 主體建筑結(jié)構(gòu)方案的確定</p><p>　?。?

33、） 多層建筑中常用的結(jié)構(gòu)體系及各結(jié)構(gòu)體系的特點</p><p>　　在多高建筑中常用的結(jié)構(gòu)體系主要有：框架結(jié)構(gòu)體系，混合結(jié)構(gòu)體系混合結(jié)構(gòu)體系：以磚墻和框架共同組成的承重結(jié)構(gòu)體系，該體系取材容易、用鋼量少、造價較低、施工簡便；但整體性較差，難以滿足大空間的使用要求，且房屋層數(shù)受到限制。一般在多層中采用框架結(jié)構(gòu)體系：以梁柱等線形桿件組成的框架為主要抵抗外荷載的結(jié)構(gòu)，框架結(jié)構(gòu)的特點是建筑平面布置靈活，可以組成較大空間的

34、會議室，車間、營業(yè)室、實驗室等，當(dāng)采用裝配式結(jié)構(gòu)時，便于構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化、定型化，但框架結(jié)構(gòu)剛度小，抗震能力低，采用砌體填充墻時，墻體在地震中容易破壞。</p><p>　?。?） 選擇結(jié)構(gòu)體系所應(yīng)考慮的因素</p><p>　　選擇結(jié)構(gòu)體系一般應(yīng)考慮：建筑物的使用性質(zhì)或工藝要求、材料的供應(yīng)情況和施工技術(shù)條件、工程地質(zhì)情況、建筑物的受力情況以及結(jié)構(gòu)體系的受力特點、抵抗水平(特別是風(fēng)荷載作用)的能

35、力、建筑上的美觀要求等決定。</p><p>　?。?） 本設(shè)計如何考慮結(jié)構(gòu)方案</p><p>　　本設(shè)計為多功能使用要求的賓館建筑，有較大空間的會議室、層數(shù)不高(6層)地基承載能力較好，有抗震要求6度設(shè)防，經(jīng)比較確定采用框架結(jié)構(gòu)體系較為合理，電梯間采用普通磚墻。</p><p>　　2.1.2 框架結(jié)構(gòu)布置方案及其特點</p><p>　

36、　(1) 按主要承重結(jié)構(gòu)形式，可以分成：</p><p>　?、?全框架方案——由橫梁和柱組成的多層框架起主要承重作用；</p><p>　?、?內(nèi)框架方案——屋蓋和樓面上的荷載在建筑物內(nèi)通過鋼筋混凝土柱于傳給基礎(chǔ)，在房屋的外圍的荷載由橫梁通過墻體傳給基礎(chǔ)，外墻是承重墻。</p><p>　　(2) 按主要承重結(jié)構(gòu)布置的方向來分</p><p&g

37、t;　?、?橫向框架方案——主梁沿建筑物的橫向布置，板和次梁沿縱向布置，這種方案適用于分間比較固定的房屋；</p><p>　?、?縱向框架方案——主梁沿建筑物的縱向布置，全部橫向鋪板，橫向不設(shè)梁或者僅設(shè)置次梁；</p><p>　?、?縱橫向混合結(jié)構(gòu)方案——在房屋的縱向及橫向皆布置主要承重框架。</p><p>　?。?） 按主要承重結(jié)構(gòu)的構(gòu)造和施工的方法來分&l

38、t;/p><p>　?、?整體式框架——全部構(gòu)件均現(xiàn)場整體澆制的結(jié)構(gòu)，該框架的整體性、抗震性較好；</p><p>　?、?裝配式框架——全部構(gòu)件均工廠或露天預(yù)制場預(yù)制，現(xiàn)場僅進(jìn)行吊裝工作，或在現(xiàn)場預(yù)制后吊裝，拼裝成框架結(jié)構(gòu)；</p><p>　?、?裝配整體式框架——框架中部分構(gòu)件在工廠或現(xiàn)場預(yù)制，部分構(gòu)件現(xiàn)澆的結(jié)構(gòu)；</p><p><

39、b>　?、?升板結(jié)構(gòu)。</b></p><p>　?。?）按建筑物受力后變形的情況分</p><p>　?、?剛性方案——建筑物整體剛度大，具有水平位移極小的特點；</p><p>　　② 彈性方案——建筑物的整體剛度較剛性方案小，水平位移較大。</p><p>　　本設(shè)計采用全框架方案，全部構(gòu)件均現(xiàn)場整體澆制，底層框架高5

40、.3m（考慮基礎(chǔ)），其中第一層高4.5m頂層高3.6m，標(biāo)準(zhǔn)層高3.6m，局部突出屋面的塔樓為電梯井機(jī)房，層高為3m。</p><p>　　2.1.3 框架樓面結(jié)構(gòu)的形式</p><p>　　在框架式多層房屋中，樓面結(jié)構(gòu)的形式，尺寸及其布置，視施工條件及框架的布置方式而選定。</p><p>　　整體式框架采用梁式肋形樓蓋或雙向板井式樓蓋較多，升板結(jié)構(gòu)同前，主要用于

41、無梁樓蓋，裝配式、裝配整體式框架的樓面以采用鋪板式樓面為主。</p><p>　　本設(shè)計樓蓋及屋蓋1-5層用雙向板肋梁樓蓋頂層用單向樓板設(shè)計，為整體現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓梯用現(xiàn)澆樓梯，電梯井磚砌，直至頂層電梯機(jī)房，屋面為上人屋面，排水采用內(nèi)天溝排水。外墻采用240mm厚加氣混凝土砌塊，內(nèi)墻采用240mm加氣混凝土砌塊。衛(wèi)生間廚房采用輕質(zhì)隔墻，干燥區(qū)門為木門，潮濕區(qū)域的門為塑門，窗為鋁合金窗。</p>

42、<p>　　2.2 結(jié)構(gòu)截面尺寸的擬定</p><p>　　2.2.1 梁柱截面積估算</p><p>　　樓板按短跨的1/40估算，取100mm，框架梁截面高度按梁跨度的1/8～1/16估算，次梁截面高度按梁跨度的1/12～1/18估算，梁截面寬度按梁截面高度的1/2～1/3確定，由此估算的梁截面尺寸見表2-1，表中還給出了各層梁、柱和板的混凝土強(qiáng)度等級。其設(shè)計強(qiáng)度：C35(

43、fy=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2)，C30(fy=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)。</p><p>　　表2-1 梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強(qiáng)度等級</p><p>　　柱截面尺寸可根據(jù)底層柱高的1/15及軸壓比估算，取二者中的大值。該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級，其軸壓比限值[μN]=0.9各層的重力荷載代表值近似取13kN/m2，由圖2.2.1可知邊

44、柱及中柱的負(fù)載面積分別為18m2及43.2m2，則第一層柱截面面積為：</p><p>　　角柱：AC=1.2N/fc[μN]。=1.2×8.5×103×14×6/0.9×16.7=57005mm2；</p><p>　　邊柱1：Ac=1.2N/fc[μN]=1.2×18×103×14×6/0.9&#

45、215;16.7=120719mm2；</p><p>　　邊柱2：AC=1.2N/fc[μN]=1.2×20.4×103×14×6/0.9×16.7=136814mm2；</p><p>　　中柱：Ac=1.2N/fc[μN]=1.2×43.2×103×14×6/0.9×16.7=2897

46、25mm2。</p><p>　　如取正方形截面，則各柱截面尺寸分別為角柱(239mm)、邊柱1(348mm)、邊柱2(370mm)、柱(539mm)、GAZ-1(300）都大于1/15。</p><p>　　根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其他因素，本設(shè)計柱截面尺寸取如下值：</p><p>　　1層：邊柱 450mm×450mm，中柱 600mm×

47、600mm；</p><p>　　2～6層：邊柱 400mm×400mm，中柱 550mm×550mm。</p><p>　　2.2.2 結(jié)構(gòu)平面布置</p><p>　　圖2-1 底層柱網(wǎng)布置圖</p><p>　　圖2-2 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)布</p><p>　　圖2-3 頂層平面結(jié)構(gòu)布置圖</

48、p><p>　　圖2-4 電梯間結(jié)構(gòu)布置圖</p><p>　　2.2.3 基礎(chǔ)高度確定</p><p>　　基礎(chǔ)選用獨立基礎(chǔ)，基頂至室外地坪0.6m，室內(nèi)外高差0.3m。</p><p>　　1-6層柱高度即為層高，底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板頂，即 h1=4.5+0.6+0.3-0.1=5.3m。</p><p>

49、<b>　　2.3 荷載計算</b></p><p>　　2.3.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p><b>　　（1） 屋面：</b></p><p>　　50厚粒徑20-30卵石砂漿保護(hù)層 18×0.05＝0.08kN/m2</p><p>　　

50、聚酯纖維無紡布隔離層 0.005kN/m2</p><p>　　50厚聚塑苯板 2×0.05＝0.1kN/m2</p><p>　　1.5厚氯化聚乙烯橡膠共混防水卷材 0.05kN/m2</p>&l

51、t;p>　　1.0JS防水涂料 0.005kN/m2</p><p>　　20厚1:2.5水泥砂漿找平層 20×0.02=0.4kN/m2</p><p>　　100厚鋼筋混凝土板 25×0.1＝

52、2.5kN/m2</p><p>　　U型輕鋼龍骨吊頂 0.25kN/m2</p><p>　　合 計 3.39kN/m2</p><p>　　（2） 一～五層樓面：</p><p>

53、　　人造石材地面 22×0.03＝0.66kN/m2</p><p>　　30厚1:2.5打底砂漿 20×0.03=0.6kN/m2</p><p>　　100厚鋼筋混凝土板 25×0.1＝

54、2.5kN/m2</p><p>　　U型輕鋼龍骨吊頂（兩層石膏板） 0.25kN/m2</p><p>　　合 計 3.39kN/m2</p><p>　　2.3.2 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p&g

55、t;　　上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0kN/m2</p><p>　　樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0kN/m2</p><p>　　屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 0.55kN/m2</p>

56、;<p>　　2.4 框架側(cè)移剛度計算</p><p>　　2.4.1 框架側(cè)移剛度計算</p><p>　　以圖2-2所示框架為例計算橫向框架的側(cè)移剛度。橫梁線剛度Ib計算過程見表2-2，柱線剛度Ic計算過程見表2-3。</p><p>　　圖2-5 橫向框架計算簡圖</p><p>　　表2-2 橫梁線剛度ib計算表<

57、/p><p>　　表2-3 柱線剛度ic計算表</p><p>　　2.4.2 框架柱D值計算</p><p>　　柱的線剛度按下式計算，式中系數(shù)αc的計算過程如下。根據(jù)梁柱線剛度比不同，可將柱分為橫向中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及縱向中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等。現(xiàn)以第二層M-9的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱計算過程從略，計算結(jié)果分別見表2-10和

58、表2-11。</p><p>　　第3層M-9柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖2-6所示，圖中數(shù)據(jù)取自表2-2表2-3，梁柱線剛度比為：</p><p><b>　　圖2-6 K值計算</b></p><p><b>　　底層計算如下：</b></p><p><b>　　柱側(cè)移剛度為：&

59、lt;/b></p><p>　　圖2-7 線性剛度框架圖</p><p>　　表2-4 中框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）</p><p>　　2.5 風(fēng)荷載內(nèi)力計算</p><p>　　2.5.1 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算</p><p>　　（1） 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值就算</p>&

60、lt;p>　　風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算?；撅L(fēng)壓ω0＝0.35kN/m2,由《荷載規(guī)范》查得。</p><p>　　體形系數(shù)μs＝0.8（迎風(fēng)面）和μs＝0.5（背風(fēng)面）。C類地區(qū)，H/B=23.3/17＝1.37<1.5,故不考慮風(fēng)振系數(shù)，房屋總高度H=23.3m，迎風(fēng)面寬度49.9m，H/B=23.3/49.9=0.46地面粗糙程度為C類，基本風(fēng)壓50年一遇0.35kN/m2。</p>

61、<p>　　wk＝βzμsμzw0</p><p>　　式中：wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）；</p><p>　　βz——高度 z 處的風(fēng)振系數(shù)由于不超過30米此處取1.0；</p><p>　　μs——風(fēng)荷載體型系數(shù)；</p><p>　　μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)；</p><p>　　w0——基本

62、風(fēng)壓（kN/m2）。</p><p>　　仍取圖2-8(a)中6軸線橫向框架，其負(fù)載寬度為7.2m,則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q(z)=7.2×0.45βzμsμz＝3.24βzμsμz。</p><p>　?。?） 風(fēng)荷載引起內(nèi)力計算</p><p>　　根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度Hi查《荷載規(guī)范》得μz值，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q(z)，具體計

63、算過程及結(jié)果見表2-5；q(z)沿房屋高度的分布見圖2-8(a)。</p><p>　　圖2-8 (a)風(fēng)荷載沿房屋高度 圖2-9 (b)等效節(jié)點集中</p><p>　　的分布(單位：kN/m) 風(fēng)荷載(單位：kN)</p><p>　　表2-5 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p>

64、<p>　　《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)βz來考慮風(fēng)壓脈動的影響。本結(jié)構(gòu)房屋高度H＝22.0m<30m,且H/B＝22.0/17＝1.32<1.5，故不考慮風(fēng)壓脈動的影響。</p><p>　　框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效的原理將圖2-9(a)的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載。現(xiàn)以第5層的集中荷載F5為例，說明計算過程，其余各層計算結(jié)果見圖2

65、-8(b)。</p><p>　　F5=（5.939+5.770）×3.6×1/2+(6.107-5.939)×1/2×1/3×3.6 +(5.939-5.770)×1/2×2/3×3.6=21.380KN</p><p>　?。?） 風(fēng)荷載作用下水平位移驗算</p><p>　　根據(jù)圖

66、2-9(b)所示的水平荷載，由式 Vi＝∑Fi計算層間剪力Vi，然后根據(jù)表2-9求出的⑨軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式△μi＝Vi /∑Di及μi＝∑△μi計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。具體計算過程及結(jié)果見表2.5.2。</p><p>　　表2-6 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算</p><p>　　由表2-6可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/1671遠(yuǎn)小于1/550,滿足

67、規(guī)范要求。</p><p>　　2.5.2 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算</p><p>　　風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同，仍以5軸線橫向框架為例，采用D值法。</p><p>　　對于各柱反彎點高度比y值，由于上下橫梁線剛度相同，層高無變化二層以上均為3.6米，所以樓層不進(jìn)行修正其余柱無修正。第二層(i3+i4)/(i1+i2)=0.95

68、不考慮Y1的修正具體計算過程及結(jié)果見表2-23及2-24。</p><p>　?。?） 梁端彎矩及剪力計算</p><p>　　表2-7 風(fēng)荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計算</p><p><b>　　接上表</b></p><p>　　表2-8 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩、剪力</p><p><

69、;b>　　接上表</b></p><p>　　表2-9 風(fēng)荷載作用柱軸力計算</p><p>　　框架在水平風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖2-11。</p><p>　　Mibl,Mibr——節(jié)點處左右兩端的梁端彎矩；</p><p>　　Mcl,Mcu——節(jié)點處柱上下兩端的彎矩； 圖2-

70、10 節(jié)點平衡條件</p><p>　　Ibl,ibu——節(jié)點在左右兩端的梁線性剛度。</p><p>　　以各自梁為截離體，將梁的左右兩端彎矩之和，除以該梁的跨長便得到兩端剪力，自上而下逐層疊加節(jié)點左右的梁端剪力，即可得到柱內(nèi)軸向力。</p><p>　?。?） 梁端柱邊彎矩及剪力計算</p><p>　　為最后內(nèi)力組合做準(zhǔn)備，需要把梁端彎

71、矩、剪力換算到梁端柱邊的彎矩值和剪力值。</p><p><b>　　換算按下式進(jìn)行：</b></p><p>　　對于本結(jié)構(gòu)，有：M'AB=MAB-0.2V'AB</p><p>　　M'BA=MBA-0.2V'BA</p><p>　　M'BC=MBC-0.275V'B

72、C</p><p>　　并注意到AB、BC跨上無豎向均布荷載剪力圖的圖形為水平直線段。</p><p>　　梁的跨中彎矩由下式計算：</p><p>　　AB跨：MAB=(MAB-MBA)/2</p><p>　　BC跨：MBC=(MBC-MCB)/2</p><p>　　由上式可知，中跨跨中彎矩均為0。計算過程及結(jié)果

73、見表2-9。</p><p>　　表2-9 風(fēng)載作用下梁端柱邊彎矩、剪力及跨中彎矩計算</p><p>　　注：彎矩單位為kN·m，剪力單位為kN·m。</p><p>　　圖2-12 框架彎矩內(nèi)力圖</p><p>　　圖2-13 風(fēng)荷載下梁端剪力及柱軸力</p><p>　　圖2-14 風(fēng)荷載

74、作用下的柱剪力</p><p>　　2.6 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算</p><p>　　2.6.1 計算單元圖</p><p>　　取2軸線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為7.2m，如圖所示。由于房間內(nèi)有衛(wèi)生間，故應(yīng)布置如圖所示次梁，因而直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱梁以集中荷載的形式傳給橫向框架，

75、作用于各節(jié)點上。忽略由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合而在框架節(jié)點上產(chǎn)生的集中力矩。</p><p>　　圖2-15 1-5層橫向框架的計算單元</p><p>　　圖2-16 橫向框架的計算單元</p><p>　　2.6.2 恒載標(biāo)準(zhǔn)層計算</p><p>　　框架在恒載及活載作用下的計算簡圖如圖2-16所示。</p>

76、<p><b>　?。?） 恒載計算</b></p><p>　　屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值 3.39KN/m2</p><p>　　樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值 3.99KN/m2</p>

77、<p>　　邊跨（AB,CD）框架梁自重（加粉刷層） 0.3+0.3×0.6×25=4.8KN/m</p><p>　　中跨（BC)框架梁自重（加粉刷層） 0.3+0.3×0.6×25=4.8KN/m</p><p>　　次梁自重 0.

78、3+0.25×0.5×25=3.425KN/m</p><p>　　240加氣混凝土磚墻自重 1.0+0.24×3.1×8=6.952KN/m</p><p>　　120磚墻自重 1.0+0.12×3.1×18=7.696KN/m&l

79、t;/p><p>　　1.2m女兒墻 0.24×1.2×（8+1）=2.592KN/m</p><p>　　在圖2-16中，對于第5層，q0代表橫梁自重和橫墻自重，代表橫梁自重，為均布荷載形式。</p><p>　　=4.8KN/m，q0=4.8+(0.12×3.0×18)

80、=11.28KN/m</p><p>　　q1、q2和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖2-11所示幾何關(guān)系可得:</p><p>　　q1＝3.99×3.6＝14.36kN/m</p><p>　　q2＝3.99×2.4＝9.58kN/m</p><p>　　q3＝3.99×2.2＝8.78

81、kN/m</p><p>　　圖2-17 (a)恒載作用下框架結(jié)構(gòu) 圖2-18 (b)活載作用下框架結(jié)構(gòu) </p><p>　　計算簡圖 計算簡圖</p><p>　　P1、P2、P3分別為由邊縱梁、次梁、中縱梁直接傳給柱和橫梁的荷載，它包括梁自重

82、、樓板重等重力荷載，計算過程如下：</p><p>　　圖2-19 荷載等效</p><p>　　(a) 中縱梁上的恒載 (b) 邊縱梁上的恒載</p><p>　　圖2-20 1-5層縱梁上作用的恒載</p><p>　　對于第5層，圖2.6.4中的均布荷載代表梁自重和墻自重。三角形及梯形荷載為

83、板傳給梁的荷載。其中三角形及梯形荷載根據(jù)支座彎矩相等的原則按圖2.6.7所示方式轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。</p><p>　　圖2-21 傳力路徑圖</p><p>　　（2） 次梁上的荷載計算</p><p>　　圖2-22 荷載等效</p><p>　　圖2-22所示幾何關(guān)系可得:</p><p>　　q0=3.425

84、+6.952=10.377KN/m</p><p>　　q4=3.99×1.2=4.788KN/m</p><p>　　q4'=3.99×1.1=4.389KN/m</p><p>　　將、轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q4g =(1-2×0.33+0.333)×4.788=3.9

85、01KN/m</p><p>　　q4g'= (1-2×0.301+0.3013)×4.389=3.695KN/m</p><p>　　則作用在次梁上總的等效均布荷載值為：</p><p>　　q=q0+q4g+q4g'=10.377+3.901+3.695=17.973KN/m</p><p>　　則作用

86、在主梁上集中荷載P3'值為：</p><p>　　P3'=ql0 =64.702KN</p><p>　?。?） 中縱梁上的荷載計算</p><p>　　q0=4.8+7.696=12.496KN/m</p><p>　　q5=3.99×1.8=7.182KN/m</p><p>　　q5&#

87、39;=3.99×1.2=4.788KN/m</p><p>　　將q5、q5'轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q5g =(5/8)×7.182=4.488KN/m</p><p>　　q5g'= (1-2×0.33+0.33)×4.788=3.901KN/m</p><p>

88、;　　則作用在次梁上總的等效均布荷載值為：</p><p>　　q=q0+q5g+q5g'=12.496+7.182+4.788=24.466KN/m</p><p>　　則作用在柱上集中荷載P2'值為：</p><p>　　P2’=ql0 =88.077KN</p><p>　　（4） 邊縱梁上的荷載計算</p>

89、<p>　　q0=4.8+14.392=19.192KN/m</p><p>　　q6=3.99×1.8=7.182KN/m</p><p>　　將q6'轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q6g =(5/8)×7.182=4.488KN/m</p><p>　　則作用在次梁上總的等效均布荷載

90、值為：</p><p>　　q=q0+q6g=19.192+4.788=23.98KN/m</p><p>　　則作用在邊柱上集中荷載P1'值為：</p><p>　　P1'=ql0 =86.328KN</p><p>　　（5） 橫次梁荷載計算</p><p>　　q0=3.425+7.696=11.

91、121KN/m</p><p>　　q0'=3.425KN/m</p><p>　　q7=3.99×1.6=6.384KN/m</p><p>　　q7'=3.99×1.2=4.788KN/m</p><p>　　q7''=3.99×1.1=4.34KN/m</p>

92、<p>　　圖2-23 橫次梁恒載圖</p><p>　　將q7，q7'，q7''轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q7g=（1-2×0.36+0.363）×6.384=5.027KN/m</p><p>　　q7g'=(5/8)×4.788=2.99KN/m</p>&

93、lt;p>　　q7g''=(5/8)×4.34=2.71KN/m</p><p>　　將所在跨的等效均布荷載轉(zhuǎn)換為集中荷載則：</p><p>　　P7=(q0+q7g)l0=(11.121+5.027)×5=80.74KN/m</p><p>　　P7'=(q0+q7g')l0=(11.121+2.99)&

94、#215;2.4=33.866KN/m</p><p>　　P7''=(q0'+q7g'')l0=(3.425+2.71)×2.2=13.497KN/m</p><p>　　將橫次梁的等效均布荷載傳給橫梁的節(jié)點P4，P5，P6如圖所示。</p><p>　　P4=P7/2=40.37KN</p><

95、;p>　　P5=P7/2+P7'/2=57.303KN</p><p>　　P6=P7'/2+P7''/2=23.682KN</p><p>　　圖2-24 橫次梁轉(zhuǎn)給橫梁的集中荷載</p><p>　　通過上面次梁，中縱梁，邊縱梁，橫次梁的荷載傳遞可以得到:</p><p>　　P1=2(P4+P1&#

96、39;)=2×(40.37+86.328+)=253.39KN</p><p>　　P2= 2(P5+P2')=2×(57.303+88.077)=290.76KN</p><p>　　P3= 2(P6+P3')=2×(23.682+64.702)=176.768KN</p><p>　　橫梁上的實際荷載與等效均布荷載的

97、轉(zhuǎn)化。</p><p>　　q0=11.28KN/m</p><p>　　q0'=4.8KN/m</p><p>　　q1=3.99×3.6=14.364KN/m</p><p>　　q2=3.99×2.4=9.576KN/m</p><p>　　q3=3.99×2.2=8.778

98、KN/m</p><p>　　由圖2-15的轉(zhuǎn)化關(guān)系可得：</p><p>　　q1g=（1-2×0.36+0.363）=11.307KN/m</p><p>　　q2g= (5/8)×9.576=5.985KN/m</p><p>　　q3g = (5/8)×8.778=5.486KN/m</p>

99、<p>　　P1=253.39KN</p><p>　　P2= 290.76KN</p><p>　　P3 =176.768KN</p><p>　　2.6.3 恒載頂層計算</p><p>　　在圖2-16中，對于第6層，代表橫梁自重，為均布荷載形式。</p><p><b>　　=4.8KN/

100、m</b></p><p>　?。?） 中縱梁上的荷載計算</p><p>　　圖2-25 (a) 中縱梁上的恒載 圖2-26 (b) 邊縱梁上的恒載</p><p>　　q0'=4.8KN/m</p><p>　　q8=3.39×1.6=5.424KN/m<

101、;/p><p>　　將q8轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q8g =(5/8)×5.424=3.39KN/m</p><p>　　則作用在次梁上總的等效均布荷載值為：</p><p>　　q=q0'+2q8g =4.8+2×3.39=11.58KN/m</p><p>　　則作用在柱

102、上集中荷載P1'值為：</p><p>　　P1’=ql0 =41.688KN</p><p>　?。?） 邊縱梁上的荷載計算</p><p>　　q0=4.8+(1+8)×0.24×1.2=7.392KN/m</p><p>　　q9=3.99×1.8=6.102KN/m</p><

103、p>　　將q9轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q9g =(5/8)×6.102=3.814KN/m</p><p>　　則作用在次梁上總的等效均布荷載值為：</p><p>　　q=q0+q9g=7.392+3.814=11.206KN/m</p><p>　　則作用在邊柱上集中荷載P2'值為：</p

104、><p>　　P2'=ql0 =40.342KN</p><p>　?。?） 橫次梁荷載計算</p><p>　　q0'=3.425KN/m</p><p>　　q10=3.39×1.8=6.102KN/m</p><p>　　q10'=3.39×1.8=6.102KN/m<

105、;/p><p>　　圖2-27 橫次梁恒載圖</p><p>　　將q10，q10'轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q10=（1-2×0.36+0.363）×6.102=4.805KN/m</p><p>　　q10'=（1-2×0.257+0.2573)×6.102=5.399

106、KN/m</p><p>　　將所在跨的等效均布荷載轉(zhuǎn)換為集中荷載則：</p><p>　　P10=(q0'+q10)l0=(3.425+4.805)×5=41.15KN/m</p><p>　　P10'=(q0'+q10')l0=(3.425+5.399)×7=61.768KN/m</p><

107、p>　　將橫次梁的等效均布荷載傳給橫梁的節(jié)點P4，P5，P6如圖所示。</p><p>　　圖2-28 橫次梁轉(zhuǎn)給橫梁的集中荷載</p><p>　　P8=P10/2=20.575KN</p><p>　　P9=P10/2+P10'/2=51.459KN</p><p>　　通過上面次梁，中縱梁，邊縱梁，橫次梁的荷載傳遞可以得到

108、:</p><p>　　P1=2(P8+P2')=2×(20.575+40.342)=121.834KN</p><p>　　P2= 2(P9+P1')=2×(51.459+41.688)=186.294KN</p><p>　　橫梁上的實際荷載與等效均布荷載的轉(zhuǎn)化</p><p>　　q0'=4.

109、8KN/m</p><p>　　q1=3.39×3.6=12.204KN/m</p><p>　　q2=3.39×3.6=12.204KN/m</p><p>　　由圖2-15的轉(zhuǎn)化關(guān)系可得：</p><p>　　q1g=（1-2×0.36+0.363）×12.204=9.610KN/m</p&g

110、t;<p>　　q2g=（1-2×0.257+0.2573）=10.798KN/m</p><p>　　P1=121.843KN</p><p>　　P2= 186.294KN</p><p>　　2.6.4 活載標(biāo)準(zhǔn)層計算</p><p>　　查荷載規(guī)范得屋面為上人屋面按2.0KN/m2計算，本建筑為旅館酒店故按2.

111、0KN/m2計算，不考慮按樓層增長的折減系數(shù)。</p><p><b>　?。?） 次梁恒載</b></p><p>　　活荷載作用下標(biāo)準(zhǔn)層框架梁上的荷載分布如圖2-29(b)所示。次梁上的活載見圖。對于1-5層，q4、q4'為次梁恒載，由圖2-11所示幾何關(guān)系可得：</p><p>　　圖2-29 次梁荷載示意圖</p>

112、<p>　　q4=2.0×1.2=2.4KN/m</p><p>　　q4'=2.0×1.1=2.2KN/m</p><p>　　轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q4g=（1-2×0.33+0.333)×2.4=1.630KN/m</p><p>　　q4g'=（

113、1-2×0.306+0.3063)×2.2=1.684KN/m</p><p>　　則作用在次梁上總的等效均布荷載值為：</p><p>　　q=q4g+q4g'=1.630+1.684=3.314KN/m</p><p>　　則作用在主梁上集中荷載P3'值為：</p><p>　　P3'=ql=3

114、.6×3.314=11.930KN/m</p><p><b>　?。?） 中縱梁恒載</b></p><p>　　圖2-30 中縱梁恒載 圖2-31 邊縱梁恒載圖</p><p>　　q5=2.0×1.8=3.6KN/m</p><p>　　q

115、5'=2.0×1.2=2.4KN/m</p><p>　　轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q5g=(5/8)×3.6=2.93KN/m</p><p>　　q5g'=(1-2×0.33+0.333)×2.4=1.96KN/m</p><p>　　則作用在次梁上總的等效均布荷載

116、值為：</p><p>　　q=q5g+q5g'=2.93+1.96=4.89KN/m</p><p>　　則作用在主梁上集中荷載P2'值為：</p><p>　　P2'=ql=3.6×4.89=17.604KN/m</p><p><b>　　（3） 邊縱梁恒載</b></p&g

117、t;<p>　　q6=2.0×1.8 =3.6KN/m</p><p>　　轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q6g=(5/8)×3.6=2.93KN/m</p><p>　　則作用在主梁上集中荷載P1'值為：</p><p>　　P1'=ql=3.6×2.93=10.54

118、8KN/m</p><p>　?。?） 橫次梁荷載計算</p><p>　　圖2-32 邊次梁荷載示意圖</p><p>　　q7=2.0×1.8=3.6KN/m</p><p>　　q7'=2.0×1.2=2.4KN/m</p><p>　　q7''=2.0×1.

119、1=2.2KN/m</p><p>　　轉(zhuǎn)化為等效均布荷載得：</p><p>　　q7g=(1-2×0.36+0.363)×3.6=2.835KN/m</p><p>　　q7g'=(5/8)×2.4=1.5KN/m</p><p>　　q7g''=(5/8)×2.2=1.37

120、5KN/m</p><p>　　每跨轉(zhuǎn)化成集中荷載得：</p><p>　　P7=q7gl0=2.835×5=14.175KN</p><p>　　P7'=q7g'l0=1.5×2.4=3.6KN</p><p>　　P7''=q7g''l0=1.375×2.2=3

121、.025KN</p><p>　　將橫次梁的等效均布荷載傳給橫梁的節(jié)點P4，P5，P6如2-33 圖所示。</p><p>　　P4=P7/2=7.09KN</p><p>　　P5=P7/2+P7'/2=8.89KN</p><p>　　P6=P7'/2+P7''/2=3.313KN</p>&

122、lt;p>　　通過上面次梁，中縱梁，邊縱梁，橫次梁的荷載傳遞可以得到：</p><p>　　P1=2(P4+P1')=2×(7.09+10.548)=35.276KN</p><p>　　P2= 2(P5+P2')=2×(8.89+17.604)=52.988KN</p><p>　　P3= 2(P6+P3')=2&

123、#215;(3.313+11.930)=30.486KN</p><p>　　圖2-33 橫次梁轉(zhuǎn)給橫梁的集中荷載</p><p>　　橫梁上的實際荷載與等效均布荷載的轉(zhuǎn)化。</p><p>　　q1=2.0×3.6=7.20KN/m</p><p>　　q2=2.0×2.4=4.80KN/m</p><

124、;p>　　q3=2.0×2.2=4.40KN/m</p><p>　　由圖2-15的轉(zhuǎn)化關(guān)系可得：</p><p>　　q1g=（1-2×0.36+0.363)×7.2=5.670KN/m</p><p>　　q2g= (5/8)×4.80=3.00KN/m</p><p>　　q3g = (5/

125、8)×4.40=2.75KN/m</p><p>　　P1=35.276KN</p><p>　　P2= 52.988KN</p><p>　　P3 =30.486KN</p><p>　　2.6.5 活載頂層的計算</p><p>　?。?） 中縱梁上的荷載計算、</p><p>