2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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文檔簡(jiǎn)介

1、<p><b>  第一部分:工程概況</b></p><p><b>  一.工程概況</b></p><p>  1.建設(shè)項(xiàng)目名稱(chēng):輔助教學(xué)樓</p><p>  本工程建筑功能為公共建筑,使用年限為50年;建筑平面的橫軸軸距為8.1m,縱軸軸距為5.4m和4.5m;內(nèi)、外墻體材料為陶?;炷量招钠鰤K,外墻裝

2、修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料,內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆,教室內(nèi)地面房間采用水磨石地面,教室房間墻面主要采用石棉吸音板,門(mén)窗采用塑鋼窗和裝飾木門(mén)。全樓設(shè)樓梯兩部。</p><p>  2.建筑地點(diǎn):蘇州某地</p><p><b>  3.設(shè)計(jì)資料:</b></p><p>  1.3.1.地質(zhì)水文資料:根據(jù)工程地質(zhì)勘測(cè)報(bào)告,擬建場(chǎng)地地勢(shì)平坦,表面為

3、平均厚度0.3m左右的雜填土,以下為1.2~1.5m左右的淤泥質(zhì)粘土,承載力的特征值為70kN/m2,再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層,其承載力的特征值為180kN/m2,可作為天然地基持力層。</p><p>  1.3.2抗震設(shè)防要求:六度四級(jí)設(shè)防</p><p>  1.3.3.底層室內(nèi)主要地坪標(biāo)高為±0.000,相當(dāng)于黃海高程3.0m。</p>

4、<p>  1.3.4.地下潛水位達(dá)黃海高程2.4-2.5m, 對(duì)本工程無(wú)影響。</p><p>  4.主要構(gòu)件材料及尺寸估算</p><p>  1.4.1主要構(gòu)件材料</p><p>  框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件,</p><p>  墻體采用混凝土空心砌塊,</p><p>  混凝土

5、強(qiáng)度:梁、板、柱均采用C30混凝土,</p><p>  鋼筋使用HPB235,HRB 400二種鋼筋。</p><p>  1.4.2.主要構(gòu)件的截面尺寸</p><p><b> ?。?)框架梁:</b></p><p>  橫向框架梁,最大跨度L=8.1m,</p><p>  h=(1/8

6、~1/12)L=1000mm~675mm,取h=800mm</p><p>  b=(1/2~1/3)h=400mm~266mm,取b=300mm</p><p>  縱向框架梁,最大跨度L=5.4m,</p><p>  h=(1/12~1/13)L=450mm~415mm,取h=600mm</p><p>  b=(1/2~1/3) h=

7、300mm~200mm,取b=250mm</p><p><b> ?。?)框架柱:</b></p><p>  初定邊柱尺寸400mm×600mm,中柱500mm×500mm</p><p>  角柱500mm×600mm,一至五層框架柱混凝土強(qiáng)度等</p><p><b>  

8、C30。</b></p><p>  其中,n為驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù),g為折算在單位建筑面</p><p>  積上的重力荷載代表值,框架結(jié)構(gòu)近似取18 kN/m2,F(xiàn)為</p><p>  按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算的柱的負(fù)荷面,β為考慮地震作用組合后柱</p><p><b>  軸壓力增大系數(shù)。</b></p

9、><p>  抗震等級(jí)四級(jí)的框架結(jié)構(gòu)軸壓比,邊柱和中柱的負(fù)</p><p>  荷面積分別是5.4m×4.05m和5.4m×5.4m。</p><p><b>  邊柱 </b></p><p><b>  中柱 </b></p><p>  所以邊柱取4

10、00mm×600mm,中柱取500mm×500mm。</p><p>  5.框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖和結(jié)構(gòu)平面布置圖</p><p><b>  框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖</b></p><p><b>  第二部分:樓板設(shè)計(jì)</b></p><p>  2.1屋面和樓面板的荷載計(jì)算</

11、p><p>  屋面和樓面板的荷載取自《建筑荷載規(guī)范》(GB50009—2001)。</p><p><b>  教室采用水磨石地面</b></p><p><b>  廁所采用地磚地面</b></p><p><b>  不上人屋面</b></p><p>

12、;<b>  走道水磨石地面</b></p><p><b>  2.2.樓板計(jì)算</b></p><p>  根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010—2002),樓板長(zhǎng)邊l02與短邊l01之比小于2時(shí),宜按雙向板計(jì)算。樓板長(zhǎng)邊l02與短邊l01之比大于2,但小于3.0時(shí),宜按雙向板計(jì)算,當(dāng)按沿短邊受力的單向板計(jì)算時(shí),應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠的構(gòu)

13、造鋼筋。</p><p>  根據(jù)本工程的實(shí)際尺寸,樓板全為雙向板,樓板按照彈性方法進(jìn)行計(jì)算。</p><p>  雙向板按彈性理論的計(jì)算方法:</p><p> ?、俣嗫邕B續(xù)雙向板跨中最大正彎矩:</p><p>  為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩,荷載分布情況可以分解為滿(mǎn)布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況,前一種情況可近似認(rèn)為各區(qū)

14、格板都固定支承在中間支承上,對(duì)于后一種情況可近似認(rèn)為在中間支承處都是簡(jiǎn)支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實(shí)際支承情況確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩,然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。</p><p> ?、诙嗫邕B續(xù)雙向板支座最大負(fù)彎矩:</p><p>  支座最大負(fù)彎矩可按滿(mǎn)布活荷載時(shí)求得。</p><p>  連續(xù)雙向板的計(jì)算圖示</p><p> 

15、 (1)標(biāo)準(zhǔn)層樓板計(jì)算:</p><p>  標(biāo)準(zhǔn)層樓板區(qū)格劃分:</p><p><b>  標(biāo)準(zhǔn)層樓板區(qū)格圖</b></p><p><b>  板A</b></p><p>  板A按四邊固定計(jì)算:</p><p><b>  基本資料:</b>&

16、lt;/p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 4.10 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q = 2.00 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度

17、 Lx = 5400 mm ;計(jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p><p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></

18、p><p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.03283+

19、0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M</p><p>  Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@180 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ

20、= 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My </p><p>  My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p&g

21、t;  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M</p><p>  My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M</p><p>  Asy= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρ

22、min = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M</p><p>  Asx'= 265.06mm2,實(shí)

23、配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·

24、;M</p><p>  Asy'= 321.57mm2,實(shí)配 8@150 (As = 335.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板B</b></p><p><b>  基本資料:</b></p>

25、<p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/鉸支/鉸支/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 4.10 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q = 2.00 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 Lx =

26、 5400 mm?。挥?jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p><p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p>

27、<p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.22kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.03283+

28、0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M</p><p>  Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% ,

29、ρ = 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.17kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p

30、>  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M</p><p>  My= 4.17 + 1.62 = 5.79kN·M</p><p>  Asy= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p&

31、gt;  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kN·M</p><p>  Asx'= 340.2

32、9mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN&

33、#183;M</p><p>  Asy'= 379.79mm2,實(shí)配 8@150 (As = 335mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板D</b></p><p><b>  基本資料:</b></p&

34、gt;<p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):鉸支/鉸支/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 4.10 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q = 2.00 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 Lx =

35、 5400 mm?。挥?jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p><p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p>

36、<p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.25kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.0328

37、3+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M</p><p>  Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215%

38、 , ρ = 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p>

39、<p>  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M</p><p>  My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M</p><p>  Asy= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p>&

40、lt;p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M</p><p>  Asx'=

41、358.94mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2, )</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 1

42、2.42kN·M</p><p>  Asy'= 433.83mm2,實(shí)配 8@150 (As = 335.mm2, )</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板E</b></p><p><b>  基本資料:</b&

43、gt;</p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):鉸支/固定/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 4.10 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q = 2.00 kN/M2</p><p>  

44、計(jì)算跨度 Lx = 5400 mm??;計(jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p><p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b>&

45、lt;/p><p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 2.34kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mx

46、a =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M</p><p>  Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.21

47、5% , ρ = 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p>

48、<p>  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M</p><p>  My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M</p><p>  Asy= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>

49、;  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN·M</p><p>  Asx'= 269.77m

50、m2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN&

51、#183;M</p><p>  Asy'= 348.92mm2,實(shí)配 8@150 (As = 335.mm2 )</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板C</b></p><p><b>  一、基本資料:</b><

52、;/p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):鉸支/固定/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 3.60 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q = 2.50 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 L

53、x = 5400 mm?。挥?jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p><p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p&

54、gt;<p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.01740+

55、0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M</p><p>  Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M</p><p>  Asx= 200.00mm2,實(shí)配 8@200 (As = 251mm2)</p><p>  ρmin = 0.200% , ρ = 0

56、.251%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>

57、;  Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M</p><p>  My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M</p><p>  Asy= 200.00mm2,實(shí)配 8@200 (As = 251.mm2)</p><p>  

58、ρmin = 0.200% , ρ = 0.251%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M</p><p>  Asx'= 200.00mm2,實(shí)配

59、 8@200 (As = 251.mm2)</p><p>  ρmin = 0.200% , ρ = 0.251%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kN·

60、M</p><p>  Asy'= 200.00mm2,實(shí)配10@200 (As = 393.mm2)</p><p>  ρmin = 0.200% , ρ = 0.393%</p><p><b>  (2)樓面板設(shè)計(jì):</b></p><p><b>  板A</b></p&

61、gt;<p><b>  一、基本資料:</b></p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 5.20 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值

62、:q = 0.70 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 Lx = 5400 mm??;計(jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p>

63、<p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.57kN·M</p><p>  考慮活載不利布

64、置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M</p><p>  Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 2

65、79.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.04kN·M</p>&

66、lt;p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M</p><p>  My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·M</p><p>  Asy= 257.92mm2,實(shí)配

67、8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M<

68、;/p><p>  Asx'= 264.57mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2, )</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.06765×(1.35× 5.2+

69、0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kN·M</p><p>  Asy'= 320.96mm2,實(shí)配 8@150 (As = 335.mm2, )</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板B</b></p>

70、<p><b>  一、基本資料:</b></p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/鉸支/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 5.20 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q =

71、 0.70 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 Lx = 5400 mm ;計(jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p><

72、p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.76kN·M</p><p>  考慮活載不利布置跨中X向

73、應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M</p><p>  Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.m

74、m2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.86kN·M</p><

75、p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M</p><p>  My= 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M</p><p>  Asy= 257.92mm

76、2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.83kN&#

77、183;M</p><p>  Asx'= 339.65mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.07939×(1.35×

78、 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kN·M</p><p>  Asy'= 379.07mm2,實(shí)配 8@150 (As = 335.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板D</b></p&g

79、t;<p><b>  一、基本資料:</b></p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):鉸支/鉸支/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 5.20 kN/M2</p><p>  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:

80、q = 0.70 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 Lx = 5400 mm ;計(jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm;砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</p>

81、<p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kN·M</p><p>  考慮活載不利布置

82、跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M</p><p>  Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As

83、= 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kN·M</p>

84、;<p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M</p><p>  My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M</p><p>  Asy= 2

85、57.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10

86、.34kN·M</p><p>  Asx'= 358.27mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.09016×(1.3

87、5× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M</p><p>  Asy'= 433.01mm2,實(shí)配 8@150 (As = 335.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板E</b><

88、;/p><p><b>  一、基本資料:</b></p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):鉸支/固定/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 5.20 kN/M2</p><p>  可變荷

89、載標(biāo)準(zhǔn)值:q = 0.70 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 Lx = 5400 mm??;計(jì)算跨度 Ly = 4225 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm; 砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/5.</

90、p><p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.73kN·M</p><p>  考

91、慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M</p><p>  Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN·M</p><p>  Asx= 257.92mm2,實(shí)配8@2

92、00 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M&l

93、t;/p><p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M</p><p>  My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M</p><p>  

94、Asy= 257.92mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22

95、 = 7.85kN·M</p><p>  Asx'= 269.27mm2,實(shí)配8@200 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.233%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.07319

96、5;(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kN·M</p><p>  Asy'= 348.27mm2,實(shí)配 8@150 (As =335.mm2)</p><p>  ρmin = 0.215% , ρ = 0.279%</p><p><b>  板C</b

97、></p><p><b>  一、基本資料:</b></p><p>  1、邊界條件(左端/下端/右端/上端):鉸支/固定/固定/固定/</p><p><b>  2、荷載:</b></p><p>  永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:g = 5.20 kN/M2</p><p&g

98、t;  可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q = 0.70 kN/M2</p><p>  計(jì)算跨度 Lx = 5400 mm?。挥?jì)算跨度 Ly = 2700 mm</p><p>  板厚 H = 120 mm; 砼強(qiáng)度等級(jí):C30;鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB400</p><p>  3、計(jì)算方法:彈性算法。</p><p>  4、泊松比:μ=1/

99、5.</p><p><b>  二、計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx</p><p>  Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 = 0.63kN·M</p><p&

100、gt;  考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kN·M</p><p>  Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN·M</p><p>  Asx= 200.00mm2,實(shí)配 8@

101、200 (As = 251.mm2)</p><p>  ρmin = 0.200% , ρ = 0.251%</p><p>  平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p><p>  My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kN·M&l

102、t;/p><p>  考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:</p><p>  Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kN·M</p><p>  My= 2.19 + 0.25 = 2.44kN·M</p><p>  Asy=

103、200.00mm2,實(shí)配 8@200 (As = 251mm2)</p><p>  ρmin = 0.200% , ρ = 0.251%</p><p>  沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'</p><p>  Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 3.

104、20kN·M</p><p>  Asx'= 200.00mm2,實(shí)配 8@200 (As = 251.mm2)</p><p>  ρmin = 0.200% , ρ = 0.251%</p><p>  沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p><p>  My' =0.08290×(1.3

105、5× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 4.66kN·M</p><p>  Asy'= 200.00mm2,實(shí)配 8@180 (As = 279.mm2)</p><p>  ρmin = 0.200% , ρ = 0.279%</p><p><b>  第三部 次梁計(jì)算</

106、b></p><p><b>  3.1荷載計(jì)算</b></p><p><b>  恒載設(shè)計(jì)值:</b></p><p><b>  板傳來(lái)的自重</b></p><p>  4.1×1.2×4.05=19.93KN/M</p><

107、;p><b>  次梁自重</b></p><p>  0.25×(0.4-0.12)×25×1.2=2.1KN/M</p><p><b>  次梁粉刷</b></p><p>  0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.2=0.23KN

108、/M</p><p>  小計(jì):22.26KN/M</p><p><b>  活載設(shè)計(jì)值:</b></p><p>  20×1.4×4.05=11.34KN/M</p><p>  荷載設(shè)計(jì)值 g+q=22.6+11.34=33.6KN/M</p><p><b>

109、;  3.2次梁計(jì)算</b></p><p>  3.2.1.彎矩計(jì)算</p><p><b>  邊跨</b></p><p>  Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16=-42.525KN·M</p><p>  M1 = 1/14(g+q)L012= 33.

110、6×4.52/14 =48.60KN·M</p><p>  Mb=-1/11(g+q)L012= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M</p><p><b>  第二跨</b></p><p>  Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85

111、KN·M</p><p>  M2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 =42.525KN·M</p><p>  Mc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14=-48.60KN·M</p><p><b>  第三跨</b></p>&

112、lt;p>  Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·M</p><p>  M3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 =42.525KN·M</p><p>  Md=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60KN·M<

113、;/p><p><b>  第四跨</b></p><p>  Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·M</p><p>  M4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 =61.24KN·M</p><p>  Me

114、=-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11=-89.07KN·M</p><p><b>  第五跨</b></p><p>  Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·M</p><p>  M5 = 1/14(g+q)L052= 33.6

115、×5.42/16 =69.98KN·M</p><p>  Mf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11=-61.24KN·M</p><p>  由于第3跨和第4跨的計(jì)算長(zhǎng)度不同,</p><p>  支座D處彎矩取兩者較大值:-69.98KN·M</p><p>  3

116、.2.2.剪力計(jì)算</p><p><b>  邊跨</b></p><p>  Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.5=75.6KN</p><p>  Vbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.5=83.16KN</p><p><b

117、>  第二跨</b></p><p>  Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5=83.16KN</p><p>  Vcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 =83.16KN</p><p><b>  第三跨</b></p>

118、<p>  Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5=83.16KN</p><p>  Vdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5=83.16KN</p><p><b>  第四跨</b></p><p>  Vdr=0.55(g+q)L04=

119、 0.55×33.6×5.4=99.79KN</p><p>  Vel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 =99.79KN</p><p><b>  第五跨</b></p><p>  Ver=0.55(g+q)L05= 0.55×33.6×5.4=99.7

120、9KN</p><p>  Vf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 =90.72KN</p><p><b>  3.3.截面設(shè)計(jì)</b></p><p>  3.3.1AB跨跨中配筋:</p><p>  C30混凝土,fc=14.331N/mm,HRB400, fy = 36

121、0N/mm, </p><p>  縱筋合力點(diǎn)至近邊邊緣的距離 as = 35mm ; M=48.60KN·M</p><p>  b×h = 250×400mm, ho = h - as = 400-35 = 365mm </p><p>  ξb = 0.518 </p><p>  ξ = 0.093 ≤

122、 ξb = 0.518 </p><p>  As = α1 × fc × b × x / fy = 1×14.331×250×34/360 = 339mm </p><p>  ρ = As / (b × ho) = 339/(250×365) = 0.37%>0.20%</p><

123、;p>  選配314(461mm2)</p><p>  根據(jù)裂縫寬度小于0.3mm重新選配218+116</p><p>  AB跨支座配筋計(jì)算:</p><p>  C30混凝土,fc=14.331N/mm,HRB400, fy = 360N/mm, </p><p>  縱筋合力點(diǎn)至近邊邊緣的距離 as = 35mm ;

124、 M=48.60KN·M</p><p>  b×h = 1800×400mm, ho = h - as = 400-35 = 365mm </p><p>  ξb = 0.518 </p><p>  ξ = 0.012 ≤ ξb = 0.518 </p><p>  As = α1 × fc &#

125、215; b × x / fy = 1×14.331×1800×5/360 = 326mm </p><p>  選配218(508mm2)</p><p>  根據(jù)裂縫寬度小于0.3mm重新選配220</p><p>  3.3.2斜截面受剪承載力計(jì)算:</p><p><b>  設(shè)

126、計(jì)參數(shù):</b></p><p>  混凝土強(qiáng)度等級(jí) C30,fc=14.331N/mm,ft =1.433N/mm,as=30mm ,鋼筋等級(jí)HRB235</p><p>  箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fyv = 210N/mm,箍筋間距 s = 150mm </p><p>  剪力設(shè)計(jì)值 V = 99.8kN </p><p>

127、  截面尺寸 b×h = 250×280mm, ho = h - as = 280-30 = 250mm </p><p><b>  計(jì)算過(guò)程: </b></p><p>  0.7 × ft × b × ho = 0.7×1432.9×0.25×0.25 = 62.7kN < V =

128、99.8kN </p><p>  當(dāng) V > 0.7 × ft × b × ho、 h ≤ 300mm 構(gòu)造要求: </p><p>  箍筋最小直徑 Dmin = 6mm,箍筋最大間距 Smax = 150mm </p><p>  最小配箍面積 Asv,min = (0.24 × ft / fyv) × b &

129、#215; s =82mm </p><p>  當(dāng) ho / b ≤ 4 時(shí),V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho </p><p>  0.25 × βc × fc × b × ho = 0.25×1×14331×0.25×0.25 &

130、lt;/p><p>  = 223.9kN ≥ V = 99.8kN,滿(mǎn)足要求?!?lt;/p><p>  V ≤ 0.7 × ft × b × ho + 1.25 × fyv × Asv/s × ho </p><p>  Asv = (V - 0.7 × ft × b × ho)

131、× s / (1.25 × fyv × ho) </p><p>  =(99790-0.7×1432.9×0.25×0.25)×150/(1.25×210×250)</p><p><b> ?。?85mm </b></p><p>  沿梁全長(zhǎng)配8

132、@150</p><p>  次梁其他截面配筋見(jiàn)下表:</p><p>  第四部分 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算</p><p>  4.1橫向框架計(jì)算單元</p><p>  根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計(jì)算,對(duì)一榀橫向中框架進(jìn)行計(jì)算,如圖所示。房間內(nèi)直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。</p><p>&l

133、t;b>  橫向框架計(jì)算單元</b></p><p>  橫向中框架梁、柱線剛度(單位:)</p><p>  所計(jì)算的中框架是對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu),在計(jì)算豎向荷載作用時(shí),取一半計(jì)算,斷開(kāi)的中跨線剛度是原來(lái)的2倍。</p><p>  4.3.恒載荷載計(jì)算</p><p><b>  荷載計(jì)算:線荷載</b><

134、;/p><p>  屋面: 屋面恒載5.2kN/m2 </p><p>  屋面板傳來(lái)的恒載:5.2×4.05=21.06 kN/m</p><p>  教室梁自重:0.30×0.8×25=6 kN/m</p><p>  教室梁側(cè)粉刷:2×(0.8-0.12)×0.02×17=0.4

135、6 kN/m   </p><p>  教室橫梁的矩形線荷載  合計(jì):6.46 kN/m</p><p>  教室橫梁的三角形線荷載  合計(jì):21.06 kN/m</p><p>  走廊板傳來(lái)的恒載:5.2×2.7=14.04 kN/m</p><p>  走廊梁自重:0.30×0.4×25=3 kN/

136、m</p><p>  走廊梁側(cè)粉刷:2×(0.4-0.10)×0.02×17=0.2 kN/m   </p><p>  走廊橫梁的矩形線荷載  合計(jì):3.2 kN/m</p><p>  走廊橫梁的三角形線荷載 合計(jì):14.04 kN/m</p><p>  樓面: 樓面恒載4.1kN/m2<

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