某紡織廠辦公樓建筑結構設計【畢業(yè)設計】

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文檔簡介

1、　　本科畢業(yè)論文(設計)　　目錄　　摘要1　　1建筑設計3　　1.1設計資料3　　1.

2、2設計說明4　　1.2.1總平面圖設計4　　1.2.2平面設計4　　1.2.3立面設計5　　1.2.4剖面設計5　　2結構設計5

3、;　　2.1計算簡圖5　　2.1.1確定計算簡圖5　　2.1.2梁柱截面尺寸6　　2.1.3材料強度等級6　　2.1.4荷載計算6　　2.2框架內力計算16　　2.

4、2.1恒載作用下的框架內力16　　2.2.2活載作用下的框架內力25　　2.2.3風荷載作用下的位移、內力計算41　　2.2.4地震作用下橫向框架的內力計算46　　2.3框架內力組合54　　3框架梁、柱截面設

5、計65　　3.1框架梁截面設計65　　3.1.1正截面受彎承載力計算65　　3.1.2正截面受彎抗震驗算65　　3.1.3斜截面受剪承載力計算66　　3.1.4斜截面受剪抗震驗算66&

6、lt;p>　　3.2框架柱截面設計66　　3.2.1正截面壓彎承載力計算66　　3.2.2正截面壓彎抗震驗算68　　4樓梯結構設計計算71　　4.1設計資料71　　4.2現澆樓面板設計72</p

7、>　　4.2.1跨中最大彎矩73　　4.2.2求支座中點最大彎矩73　　4.2.3A區(qū)格73　　4.2.4C區(qū)格74　　小結77

8、　　[參考文獻]78　　致謝79　　某紡織廠辦公樓建筑結構設計　　摘要　　本設計為寧波市某紡織廠四層辦公樓的設計，主要包括建筑設計和結構設計兩個部分。

9、;　　該公寓高12.9m，總建筑面積為2394m2，耐火等級為二級，抗震設防烈度為7度。建筑設計的內容包括平面、立面及剖面設計。　　結構設計包括框架設計、構件設計等。其中，框架采用鋼筋混凝土橫向框架承重布置方案，構件都是按照規(guī)范要求的。本文對10軸1榀橫向框架進行了配筋設計。在確定了框架布局與分配統(tǒng)計得到各種荷載、作用的大小之后，選擇合理簡單的計算方法進行荷載下作用下的內力

10、計算、荷載效應組合等，并在此基礎上，根據最不利原則進行內力組合，最后得到配筋成果。此外，本設計還采用了PKPM軟件進行設計，繪制出了結構施工圖。　　[關鍵詞] 框架結構；建筑設計；結構設計；　　A textile factory office building structure design　　Rutingti

11、ng　　[Abstract]The design of Ningbo City textile factory four office building design, including architectural design and structural design of two parts.The Residence high 12.9m, a total construction a

12、rea of 2394m2, refractory grade two, seismic fortification intensity is 7 degrees. Architectural design includes the plane, elevation and profile design　　Structural design including frame design, com

13、ponent design and so on.Among them, the frame uses the reinforced concrete crosswise frame load-bearing scheme of arrangement.The article carries out the reinforcement design on the 10 axis 1 transverse frames .</p&g

14、t;　　Having determined the frame layout and the assignment statistics ,we obtain each kind of load and the function size, then select a simple and reasonable method to calculate the load calculation,load effect

15、 combination and so on,and on the base of this, carries on the endogenic force combination according to the most disadvantageous principle, finally obtains the muscle achievement.In addition, this article also used the P

16、KPM software to carry on the design, and to obtained the structure construc　　[Key words] frame structure; architectural design　　2建筑設計<

17、;b>　　設計資料　　該工程位寧波市北侖區(qū)，為某紡織廠辦公樓。　　根據建筑方案圖，本工程結構為四層鋼筋混凝土框架，建筑面積2394 m2，建筑各層平面圖、南立面圖、北立面圖、東立面圖、樓梯平剖面圖及節(jié)點詳圖分別如下。　　1.氣象資料

18、;　?。?）基本風壓值：　　（2）基本雪壓值：　　2．水文地質資料　　場地條件：擬建場地地表平整。常年地下水位低于自然地面以下2.7m。建筑地層地質勘測情況見表1-1。建筑場地類

19、別：Ⅱ類場地土。　　表2-1. 建筑地層一覽表(標準值)　　3．抗震設防烈度　　建筑結構安全等級為二級；地震設防烈度為：7度。　　4.荷載資料　?。?）辦

20、公樓樓面荷載，查《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)，確定樓面活荷載標準值為。　?。?）不上人屋面：活荷載標準值為。　?。?）屋面構造：　　35mm厚490490的C25預制鋼筋混凝土架空板、防水層、20m厚1：3水泥砂漿找平，現澆鋼筋混凝土屋面板、12mm厚紙筋

21、石灰粉平頂。　?。?）樓面構造：　　水泥樓面：10mm厚1：2水泥砂漿面層壓實抹光、15mm厚1:3水泥砂漿找平層、現澆鋼筋混凝土樓板面、12m厚紙筋石灰粉平頂。　?。?）圍護墻：　　圍護墻采用2

22、40mm厚非承重空心磚（240mm115mm53mm,重度），M5混合砂漿砌筑，雙面粉刷（）。　　本工程采用全現澆框架結構，考慮使用要求，在樓面不設次梁。　　設計說明　　總平面圖設計　　總平面圖見

23、圖建筑施工圖。　　本辦公樓采用“一”字型布置，其主要出入口、門廳位于臨街道路側，坐北朝南，底層走廊兩側出口加強了人員的疏散。　　主要房間的設計考慮以下幾點： 　　（1）主要房間的布置宜使用方便，影響較小，面朝南；　?。?）相同功能的房間分開設置，滿足各使用功能單元；&

24、lt;/p>　?。?）房間布置應兼顧建筑結構要求。　　平面設計　?。?）該設計采用內廊式組合，使平面緊湊、組合靈活，走廊面積相對比例較小，滿足使用要求，又節(jié)約用地?？v、橫向定位軸線均與柱軸線重合，為使外墻、走廊墻壁平齊，縱梁軸線與柱軸線發(fā)生偏移，滿足美觀與使用要求。

25、　　（2）門廳位于人流集散的交通樞紐，起著室內外空間的過渡作用。門廳面積主要根據建筑物的性質、規(guī)模、功能要求及其空間處理確定，面積為55 m2，滿足使用要求。　?。?）樓梯采用板式樓梯，辦公樓內設三座，其中兩座樓梯寬度為1.29m，另外一座樓梯的寬度為1.46m，符合規(guī)范要求。辦公樓首層層高為3.9m，其他各層均為3.0m，臺階踏步采用b=270mm，h=150 mm，

26、級數由相應層高控制，平臺寬度D=1.4 m,梯間進深4.2 m，開間3.0 m。　?。?）走廊，依據功能使用要求及防火疏散規(guī)定，該方案走廊凈寬2.1 m。　?。?）衛(wèi)生間，每層四間，分別布置在建筑縱向兩端。衛(wèi)生間根據使用人數確定蹲式大便器、小便槽數目　　立面設計</

27、p>　　結構韻律和虛實對比，是使建筑立面富有表現力的重要設計手法。建筑立面上結構構件或門窗作用有規(guī)律的重復和變化，給人們在視覺上得到類似音樂詩歌中節(jié)奏韻律變化的感受效果。在本辦公樓設計中，針對辦公建筑的特殊性，在立面設計中力求體現現代化建筑風格，色彩簡潔明快。　　本設計中辦公樓正立面、西立面窗戶成組排列，墻面外裝飾采用水刷石，大小均相同，以及門廊、室內外高差均使整體產

28、生一種特殊的感覺，莊重中靈活，而更顯親切。　　剖面設計　?。?）由建筑使用要求確定主體結構為四層，建筑物高度為12.9m，層高均設為大于等于3.0 m。　?。?）為了防止室外雨水倒灌，防止建筑因沉降而使室內地面標高過低，為了滿足建筑使用及增加建筑美觀，要求室內外地面有一定高差

29、，取室內外高差為1200mm。　　屋頂采用上人屋面，女兒墻高度為1300 mm。　　（3）內、外墻體采用240 mm×115mm ×53 mm的標準磚，M5混合砂漿砌筑。　?。?）屋頂采用有組織排水屋面，屋面坡度為2％，沿溝坡度為2%。屋頂結構組成為：<p&g

30、t;　　30厚細石砼保護層　　SBS改性瀝青油氈防水層　　20厚水泥砂漿找平層　　100厚憎水膨脹珍珠巖保溫層　　120厚鋼筋砼現澆板　　結構設計<

31、/p>　　計算簡圖　　確定計算簡圖　　本工程橫向框架計算單元取11軸線橫向框架為計算分析對象，框架的計算簡圖底層柱下端固定于基礎，按工程地質資料提供的數據，查《建筑抗震設計規(guī)范》可判斷該場地為II類場地土，地質條件較好，初步確定本工程基礎采用柱下獨立基

32、礎，挖去所有雜填土，基礎置于第二層分粉質粘土上，基底標高為設計相對標高-2.100mm。柱子的高度底層為（初步假設基礎高度為0.5m），二~四層柱高為。柱節(jié)點鋼節(jié)，橫梁的計算跨度取柱中心至中心間距離，三跨。計算簡圖見圖2-1。　　梁柱截面尺寸 　?。?）框架柱：柱子的構造均為400 mm × 400 mm&

33、lt;/p>　　圖3-1 計算簡圖　?。?）梁：橫向框架梁AB跨、CD跨：， BC跨：　　縱向連續(xù)梁：。　　材料強度等級　　混凝土：均采用C20級。鋼筋直徑的采用H

34、RB335鋼筋，其余采用HPB235鋼筋。　　荷載計算　　本工程以11軸線橫向框架為計算分析對象。　　1.屋面橫梁豎向線荷載標準值　?。?）恒載（圖2-2a）　　屋面恒載標準

35、值：　　35厚架空隔熱板 　　防水層 　　20mm1：3厚水泥砂漿找平

36、 　　120（100）厚鋼混凝土現澆板 　　屋面恒荷載標準值： 　　梁自重　　邊跨A

37、B、CD跨： 　　中間跨BC 跨： 　　作用在頂層框架梁上的線恒載標注值為：　　梁自重： 　　板傳來的荷載：

38、 　　恒載圖（D-L.T）活載圖（L-L.T）　　(a) (b)　　圖3-2 荷載計算簡圖

39、?。?）活荷載（圖3-2b）　　作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為： 　　2.樓面橫梁豎向線荷載標準值　　（1）恒載（圖3-2a）　　25厚水泥砂漿面層 <p&g

40、t;　　120（100）厚鋼混凝土現澆板 　　樓面恒荷載標準值： 　　邊跨（AB、CD跨）框架梁自重： &l

41、t;p>　　中跨（BC跨）梁自重： 　　作用在樓面層框架梁上的線恒載標準值為：　　梁自重： 　　板傳來的荷載： </p&

42、gt;　?。?）活載（圖3-2b）　　樓面活載： 　　3.屋面框架節(jié)點集中荷載標準值（圖3-3）　　圖3-3 恒載頂層集中力　?。?）恒載</b&

43、gt;　　邊跨連系梁自重： 　　粉刷： 　　1.3m高女兒墻： 　　粉刷：

44、 　　頂層邊節(jié)點集中荷載： 　　中柱連系梁自重： 　　粉刷：

45、;　　連系梁傳來屋面自重： 　　頂屋中節(jié)點集中荷載： 　　（2）活載　　4.屋面框架節(jié)點集中荷載標準值（圖3-4）　　圖3-4 恒載中

46、間層節(jié)點集中力　?。?）恒載（此處未考慮填充墻重量）　　邊柱連系梁自重： 14.06KN　　粉刷：

47、 1.16KN　　中柱連系梁自重： 14.06KN　　粉刷： 1.16KN

48、　　（2）活載　　5.風荷載　　已知基本風壓，本是工程為市區(qū)大學，地面粗糙度屬B類，按荷載規(guī)范，計算過程如表2-2所示，風荷載見圖3-5。　　風荷載體型系數：迎風面為0.8，背風面為；　　風振系數

49、：因結構高度＜（從室外地面算起），取；　　風壓高度變化系數：按B類地區(qū)，查表3-1。　　表3-1 風壓高度變化系數　　表3-2 風荷載計算　　圖3-5 橫向框架上的風荷載　　6.地震作用</b

50、>　?。?）建筑物總重力荷載代表值的計算　　1）集中于無蓋處的質點重力荷載代表值：　　50%雪載： 　　屋面恒載：

51、 　　橫梁： 　　縱梁： 　　女兒墻： 　　柱重：

52、 　　橫墻： 　　縱墻： 　?。ê雎詢瓤v墻的門窗按墻重量算）　　鋼窗：

53、　2）集中于二、三層處的質點重力荷載代表值：　　50%樓面活載： 　　樓面恒載： 　　橫梁：

54、 785.50KN　　縱梁： 975.04KN　　柱重： 　　橫墻：

55、 　　縱墻： 　　鋼窗： 　　3）集中于二層處的質點重力荷載代表值：　　50%樓面活載：

56、 598.5KN　　樓面恒載： 2209.66KN　　橫梁： 785.50KN&l

57、t;/p>　　縱梁： 975.04KN　　柱重： 　　橫墻： 　　縱墻：

58、 　　鋼窗： 　?。?）建筑物總重力荷載代表值的計算　　1）框架柱的抗側移剛度：　　在計算梁、柱線剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現澆蓋中，中框架梁的

59、抗彎慣性距??；邊框架梁取；裝配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩??；邊框架梁取，為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。橫梁、柱線剛度見表3-3。　　表3-3 橫梁、柱線剛度　　每層框架柱總的抗側移剛度見表3-4。　　表3-4 框架柱橫向側移剛度D值　　注：為梁的線剛

60、度，為柱的線剛度。　　底層：　　二~四層：　　2）框架自振周期的計算：　　其自振周期為：　　其中為考慮結構非承重磚墻

61、影響的折減系數，對于框架取0.6；為框架頂點假想水平位移，計算見表3-5。　　表3-5 框架頂點假想水平計算表　　表3-6 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表　　3）地震作用計算： 　　根據本工程設防烈度7度、II類場地土，設計地震分組為第一組，查《建筑抗震設計規(guī)范

62、》特征周期，　　結構等效總重力荷載：　　，　　框架橫向水平地震作用標準值為：　　結構底部：　　各樓層的地震作用和地震剪力標準值由表3-6計算列出，圖示見下

63、圖。　　橫向框架梁上的地震作用　　框架內力計算　　恒載作用下的框架內力　　1．彎矩分配系數　　根據上面的原則，可計算出橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數，由

64、于該框架為對稱結構，取框架的一半進行簡化計算，如圖3-6。　　節(jié)點：　　(相對線剛度見表3-3)　　圖3-6 橫向框架承擔的恒載及節(jié)點不平衡彎矩　　（a）恒載；（b）恒載產生的節(jié)點不平衡彎矩

65、;　　節(jié)點：　　節(jié)點：　　節(jié)點：　　節(jié)點：　　節(jié)點：<

66、;p>　　、與相應的、相同。　　2．桿件固端彎矩　　計算桿件固端彎矩時應帶符號，桿端彎矩一律以順時針方向為正，如圖3-7。　　圖3-7 桿端及節(jié)點彎矩正方向　?。?）橫梁

67、固端彎矩　　1）頂層橫梁：　　自重作用：　　板傳來的恒載作用：　　2）二~四層橫梁：</p&g

68、t;　　自重作用：　　板傳來的恒載作用：　?。?）縱梁引起柱端附加彎矩　　頂層外縱梁：　　樓層外縱梁：</b&g

69、t;　　頂層中縱梁：　　樓層中縱梁：　　3.節(jié)點不平衡彎矩　　橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的

70、縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據平衡原則，節(jié)點彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向為正，如圖2-7。　　節(jié)點的不平衡彎矩：　　橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩如圖3-6。　　4.內力計算

71、根據對稱原則，只計算AB、BC跨。在進行彎矩分配時，應將節(jié)點不平衡彎矩反號后再進行桿件彎矩分配。　　節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點桿件的近端產生彎矩，同時也使各桿件的遠端產生彎矩，近端產生的彎矩通過節(jié)點彎矩分配確定，遠端產生的彎矩由傳遞系數C（近端彎矩與遠端彎矩的比值, 遠端固定:C=1/2；遠端滑動：C=1）確定。傳遞系數與桿件遠端的約束形式有關，如圖3-1。

72、　　恒載彎矩分配過程如圖3-8，恒載作用下彎矩見圖3-9，梁剪力、柱軸力見圖3-10。　　節(jié)點分配順序：（）；（）　　圖3-8 恒載彎矩分配過程　　圖3-9 恒載作用下彎矩圖　　圖3-10 恒載作用下梁剪力、柱軸力　　根據所

73、求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸，結構見表3-7至表3-10。　　表3-7 AB跨梁端剪力（KN）　　表3-8 BC跨梁端剪力（KN）　　表3-9 AB跨跨中彎矩（KN m）　　表3-10 柱軸力（KN）&l

74、t;p>　　活載作用下的框架內力　　各不利荷載布置時計算簡圖不一定是對稱形式，為方便，近似采用對稱結構對稱荷載形式簡化計算。　　1．梁固端彎矩　?。?）頂層　?。?）二~四層橫梁：</

75、p>　　2．縱梁偏心引起柱端附加彎矩　　頂層外縱梁：(逆時針為正)　　樓層外縱梁：　　頂層中縱梁：　?。▋HBC跨作用活載時）&

76、lt;b>　　樓層中縱梁： 　?。▋HBC跨作用活載時）　　3．本工程考慮如下四種最不利組合　　（1）頂層邊跨梁跨中彎矩最大，圖3-11。　　（2）頂層邊柱柱頂左側及柱底右側受拉最大彎矩，如圖3-12。

77、（3）頂層邊跨梁梁端最大負彎矩，如圖3-13。　?。?）活載滿載布置，如圖3-14。　　圖3-11 活荷載不利布置圖3-12 活荷載不利布置　　圖3-13 活荷載不利布置圖3-14 活荷載不利布置

78、;　　4．各節(jié)點不平衡彎矩　　當AB跨布置活載時：　　當BC跨布置活載時：　　當AB跨和BC跨布置活載時：　　5．內力計算：　　采用“迭代法”計算，迭代計算次序同恒載，如圖3-15、圖3-18

79、、圖3-21、圖3-24。　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-16、圖3-17。　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-19、圖3-20。　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-22、圖3-23。　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-25、圖3-26

80、。　　節(jié)點分配順序：（）；（）　　圖3-15 活載（）迭代過程　　圖3-16活載（）彎矩圖（）　　圖3-17活載（）剪力、軸力（）　　節(jié)點分配順序：（）；（）　　圖3-18 活載（）迭

81、代過程　　圖23-19活載（）彎矩圖（）　　圖3-20活載（）剪力、軸力（）　　節(jié)點分配順序：（）；（）　　圖3-21 活載（）迭代過程　　圖3-22 活載（）彎矩圖（）　　圖3-23

82、活載（）剪力、軸力（）　　節(jié)點分配順序：（）；（）　　圖3-24 滿跨活載迭代過程　　圖3-25 滿跨活載彎矩圖（）　　圖3-26滿跨活載剪力、軸力（）　　根據說求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下的梁剪力、柱剪力

83、，結果見表3-11~表3-26。　　表3-11 活載（）作用下AB跨梁端剪力　　表3-12 活載（）作用下BC跨梁端剪力　　表3-13 活載（）作用下AB跨跨中彎矩　　表3-14 活載（）作用下柱軸力　　表3-15 活載（

84、）作用下AB跨梁端剪力　　表3-16 活載（b）作用下BC跨梁端剪力　　表3-17 活載（b）作用下AB跨跨中彎矩　　表3-18 活載（b）作用下柱軸力計算　　表3-19 活載（）作用下AB跨梁端剪力　　表3-20 活載

85、（）作用下BC跨梁端剪力　　表3-21 活載（c）作用下AB跨跨中彎矩　　表3-22 活載（）作用下柱軸力　　表3-23 滿跨活載作用下AB跨梁端剪力 　　表3-24 滿跨活載作用下BC跨梁端剪力　　表3-25 滿跨活載作

86、用下AB跨跨中彎矩　　表3-26 滿跨活載作用下柱軸力　　風荷載作用下的位移、內力計算　　1．框架側移（表3-27）　　表3-27 風載作用下框架側移　　2．層間側移

87、　　其中0.85為位移放大系數。　　相對側移 　　3．頂點側移　　側移 　　相對側移

88、，滿足要求。　　4．水平風載作用下框架層間剪力（圖3-27）　　圖3-27 水平風載作用下框架層間剪力　　表3-28 各層柱反彎點位置　　圖3-28 風載作用框架彎矩　　圖3-29 風載作用框架梁剪力、柱軸力

89、　　表3-29 風荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩　　表3-30 風載作用下梁端、跨中彎矩和剪力　　表3-31 風載作用下柱軸力　　地震作用下橫向框架的內力計算　　1．0.5（雪+活）重力荷載作用下橫向框架的內力計算</

90、p>　　按《建筑抗震設計規(guī)范》，計算重力荷載代表值時，頂層取用雪荷載，其他各層取用活荷載。當雪荷載與活荷載相差不大時，可近似按滿跨活荷載布置。　?。?）橫梁線荷載計算　　頂層橫梁：雪載邊跨 　　中間跨 &l

91、t;/p>　　二~四層橫梁：活載邊跨 　　中間跨 　?。?）縱梁引起柱端附加彎矩　　頂層外縱梁：　　樓層外縱梁：&

92、lt;/b>　　頂層中縱梁：　　樓層中縱梁：　?。?）計算簡圖　　圖3-30 固端彎矩

93、（4）固端彎矩　　頂層橫梁：　　二~四層橫梁：　　（5）不平衡彎矩　?。?）彎矩分配計算（采用迭代法）<p&

94、gt;　　彎矩分配過程如圖3-31,0.5（雪+活）作用下梁、柱彎矩圖見圖3-32，梁剪力、柱軸力見圖3-33。　　根據所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出0.5（雪+活）作用下的梁剪力、柱軸力，計算過程見表3-26~表3-29。　　節(jié)點分配順序：（）；（）　　圖3-31 0.5（雪+活）作用下迭代計算圖

95、　　圖3-32 0.5（雪+活）作用下桿端彎矩　　圖3-33 0.5（雪+活）作用下框架柱軸力、梁剪力（根據對稱只算AB、BC跨）　　2．地震作用下橫向框架的內力計算　　地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算過程見表3-36、梁端彎矩計算過程見表3-37、柱剪力和軸力計算

96、過程見表3-38，地震作用下框架彎矩見圖3-34，框架梁剪力、柱軸力見圖3-35。　　表3-32 0.5（雪+活）作用下AB跨梁剪力標準值　　表3-33 0.5（雪+活）作用下BC跨梁剪力標準值　　表3-34 0.5（雪+活）作用下AB跨跨中彎矩　　表3-35

97、0.5（雪+活）作用下柱軸力標準值　　表3-36 地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩　　注：地震作用下按倒三角分布水平力考慮，根據對稱只算A、B軸。　　表3-37 地震作用下梁端彎矩　　表3-38 地震作用下梁剪力，柱軸力

98、　圖3-34地震作用下框架彎矩　　圖3-35地震作用下框架梁剪力、柱軸力　　框架內力組合　　取對梁進行調幅，調幅計算過程見表3-39。　　表3-39 彎矩調幅計算　　續(xù)表&

99、lt;/b>　　一般組合采用三種形式即可（見表4-2、表4-4）：　　（1）可變荷載效應控制時：　?。?）永久荷載效應控制時：考慮地震作用的組合見表2-40，表2-41。　　表3-40 橫向框架梁內力組合（一般組合）

100、（單位）　　續(xù)表　　表3-41 橫向框架梁內力組合（考慮地震組合）　　續(xù)表　　表3-42 橫向框架柱內力組合（一般組合）　　表3-43 橫向

101、框架柱內力組合（考慮地震組合）　　續(xù)表　　注：表中畫橫線數值用于基礎抗震設計中。　　框架梁、柱截面設計　　框架梁截面設計<p&g

102、t;　　以頂層C~E跨梁為例，進行框架梁截面設計。　　正截面受彎承載力計算　　（1）設計資料　　混凝土強度等級：c20，，，查表得；　　鋼筋抗拉強度設計值：HRB335，，；　　縱筋的混凝土保

103、護層厚度；　　由彎矩設計值求配筋面積，彎矩設計值；　　截面尺寸，。　　（2）配筋計算　　相對界限受壓區(qū)高度：　　截面抵抗矩系數：<

104、;/b>　　相對受壓區(qū)高度：　　縱筋受拉鋼筋面積：　　縱筋的最小配筋率　　配筋率<p

105、>　　實際選用2()18，　　正截面受彎抗震驗算　　因按抗震計算的配筋小于按抗彎承載力計算的配筋，故取抗彎承載力的配筋。　　斜截面受剪承載力計算　?。?）設計資料&l

106、t;p>　　混凝土強度等級：，，，查表得；　　鋼筋抗拉強度設計值：HPB235，，箍筋間距；　　由剪力設計值 V 求箍筋面積，梁AB（頂層）：剪力設計值；　　截面尺寸，。　　（2）配筋計算

107、;　　當 　　箍筋最小直徑，箍筋最大間距　　按構造配置箍筋。8@300　　斜截面受剪抗震驗算　?。?）設計資料<

108、;/p>　　截面尺寸；箍筋肢數；　　剪力設計值，彎矩設計值；　　混凝土強度等級：，，；　　縱筋合力點至近邊邊緣的距離；　　箍筋抗拉強度設計值，箍筋間距。　?。?）配筋計算</b

109、>　　，僅需按構造配置箍筋，實配箍筋：8@300　　框架柱截面設計　　以頂層軸柱為例，進行框架柱截面設計。　　正截面壓彎承載力計算　?。?）設計資料

110、　　軸向壓力設計值，，；　　構件的計算長度，；　　矩形截面，截面寬度，截面高度；　　采用對稱配筋，即：　　混凝土強度等級為，；　　鋼筋抗拉強度設計值

111、，鋼筋抗壓強度設計值，　　鋼筋彈性模量；相對界限受壓區(qū)高度　　縱筋的混凝土保護層厚度；全部縱筋最小配筋率　　（2）配筋計算　　1）軸心受壓構件驗算　　鋼筋混凝土軸心受壓構件的穩(wěn)定系數<

112、/p>　　，查表得　　矩形截面面積 　　軸壓比　　縱向鋼筋最小截面面積　　全部縱向鋼筋的最小截面面積<

113、;p>　　一側縱向鋼筋的最小截面面積　　，取　　2）在作用下正截面偏心受壓承載力計算　　初始偏心距　　附加偏心距

114、;　　軸向壓力對截面重心的偏心距　　初始偏心距　　偏心距增大系數 η　　，取　　由于<p&

115、gt;　　軸力作用點至受拉縱筋合力點的距離　　混凝土受壓區(qū)高度由下列公式求得：　　當采用對稱配筋時，可令，代入上式可得：　　，屬于大偏心受壓構件　　，取　　3）在作用下正截面偏心受壓承載力計算

116、　　初始偏心距　　附加偏心距　　軸向壓力對截面重心的偏心距　　初始偏心距　　偏心距增大系數 η&l

117、t;/b>　　，取　　由于　　軸力作用點至受拉縱筋合力點的距離　　混凝土受壓區(qū)高度由下列公式求得：　　當采用對稱配筋時，可令，代入上式可得：<

118、/p>　　，屬于大偏心受壓構件　　，取　?。?）實配鋼筋　　當角筋取 Φ16 時的計算面積： Asx ≥ 441mm2； Asy ≥ 441mm2 （As' ＝ 960mm2）

119、　　1.6.2 X 向： 3Φ16、Asx ＝ 603mm2、ρx ＝ 0.38%；　　　Y 向： 3Φ16、Asy ＝ 603mm2、ρy ＝ 0.38%；（As' ＝ 1608mm2、ρ ＝ 1.01%）　　　正截面壓彎抗震驗算<b&

120、gt;　?。?）設計資料　　軸向壓力設計值，，；　　構件的計算長度，；考慮地震作用組合　　矩形截面，截面寬度，截面高度；　　采用對稱配筋，即：　　混凝土強度等級為，；&

121、lt;/p>　　鋼筋抗拉強度設計值，鋼筋抗壓強度設計值，　　鋼筋彈性模量；相對界限受壓區(qū)高度　　縱筋的混凝土保護層厚度；全部縱筋最小配筋率　?。?）配筋計算　　1）軸心受壓構件驗算

122、　　鋼筋混凝土軸心受壓構件的穩(wěn)定系數　　，查表得　　矩形截面面積 　　軸壓比　　縱向鋼筋最小截面面積

123、;　　全部縱向鋼筋的最小截面面積　　一側縱向鋼筋的最小截面面積　　，取　　2）在作用下正截面偏心受壓承載力計算　　初始偏心距　　附加偏心

124、距　　軸向壓力對截面重心的偏心距　　初始偏心距　　偏心距增大系數 η　　，取

125、　由于　　軸力作用點至受拉縱筋合力點的距離　　當采用對稱配筋時，可令，代入上式可得：　　，屬于大屬于大偏心受壓構件　　，取　　3）在作用下正截面偏心受壓承載力計算</

126、p>　　初始偏心距　　附加偏心距　　軸向壓力對截面重心的偏心距　　初始偏心距　　偏心距增大系數 η</b&

127、gt;　　，取　　由于　　軸力作用點至受拉縱筋合力點的距離　　當采用對稱配筋時，可令，代入上式可得：　　，屬于大偏心受壓構件<

128、;p>　　當時，受拉區(qū)縱筋面積可按混凝土規(guī)范公式 7.2.5 求得：　　，取　　（3）實配鋼筋　　當角筋取 Φ16 時的計算面積： Asx ≥ 441mm2； Asy ≥ 441mm2 （As' ＝ 960mm2）　<

129、/p>　　1.6.2 X 向： 3Φ16、Asx ＝ 603mm2、ρx ＝ 0.38%；　　　Y 向： 3Φ16、Asy ＝ 603mm2、ρy ＝ 0.38%；（As' ＝ 1608mm2、ρ ＝ 1.01%）　　　樓梯結構設計計算

130、;　　設計資料　　1 板式樓梯： TB-1　　1.1 基本資料　　　1.1.2 樓梯類型：板式 A 型（ ╱ ），支座條件：兩端彈性；支座彎矩取 -1/20·q·l02，　　　跨中彎矩取 1/10&#

131、183;q·l02，跨中調整系數 γm ＝ 1.2　　　1.1.3 踏步段水平凈長 Lsn ＝ 1890mm，梯板凈跨度 Ln ＝ Lsn ＝ 1890mm，　　　梯板凈寬度 B ＝ 1290mm　　　1.1.4 低端支座寬度 dl ＝ 200mm，高端支座寬度 dh ＝ 200mm　</p&

132、gt;　　計算跨度 L0 ＝ Min{Ln + (dl + dh) / 2, 1.05Ln} ＝ Min{2090, 1985} ＝ 1985mm　　　1.1.5 梯板厚度 h1 ＝ L0 / 27 ＝ 73mm，取 h1 ＝ 70mm　　　1.1.6 踏步段總高度 Hs ＝ 1336mm，樓梯踏步級數 n ＝ 8　</p

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