甲苯分離精餾塔課程設(shè)計

1、<p>　　化工單元與操作課程設(shè)計</p><p>　　題目；分離苯-甲苯混合物</p><p>　　學(xué)院； 輕紡工程學(xué)院 </p><p>　　專業(yè)； 應(yīng)用化工技術(shù) </p><p><b>　　2015年12月</b></p><p>　　表1 苯和甲苯的物理性質(zhì)&

2、lt;/p><p>　　表2 苯和甲苯的飽和蒸汽壓</p><p>　　表3 常溫下苯—甲苯氣液平衡數(shù)據(jù) </p><p>　　表4 純組分的表面張力 </p><p>　　表5 組分的液相密度 </p><p>　　表6 液體粘度µ </p><p>　　表7常壓下苯——甲苯的

3、氣液平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　圖1常壓下苯——甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù)圖</p><p>　　二 精餾塔的物料衡算</p><p>　　1.原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)</p><p>　　苯的摩爾質(zhì)量 =78.11Kg/kmol</p><p>　　甲苯的摩爾質(zhì)量 =92.14Kg/kmol</p

4、><p><b>　　==0.440</b></p><p><b>　　==0.974</b></p><p><b>　　==0.024</b></p><p>　　2.原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　=0.44078.11+(

5、1-0.440)92.14=85.97Kg/kmol</p><p>　　=0.97478.11+(1-0.974)92.14=78.47Kg/kmol</p><p>　　=0.02478.11+(1-0.024)92.14=91.80Kg/kmol</p><p>　　3.物料衡算產(chǎn)品產(chǎn)量 </p&

6、gt;<p>　　D ==19.39Kmol/h</p><p>　　總物料衡算 F=D+W</p><p>　　苯物料衡算 F0.440=0.974D+0.024W</p><p><b>　　三 塔板數(shù)的確定</b></p><p>　　1.理論板層數(shù)的求取</p><p&g

7、t;　　苯-甲苯屬理論物系，可采用圖解法求理論板層數(shù)。</p><p>　?、儆墒謨圆榈帽?甲苯物系的氣液平衡數(shù)據(jù)，繪出x-y圖</p><p>　?、谇笞钚』亓鞅燃安僮骰亓鞅?lt;/p><p>　　采用作圖法求最小回流比。在圖中對角線上，自點e（0.440，0.440）做垂線，ef即為

8、 進料線（q線），該線與平衡線的交點坐標(biāo)為：</p><p>　　=0.660 =0.440</p><p><b>　　故最小回流比為：=</b></p><p><b>　　取操作回流比為：</b></p><p>　　③求精餾塔的氣、液相負(fù)荷</p><p>&

9、lt;b>　　Kmol/h</b></p><p><b>　　Kmol/h</b></p><p><b>　　Kmol/h</b></p><p><b>　　Kmol/h</b></p><p><b>　?、芮蟛僮骶€方程</b>&

10、lt;/p><p><b>　　精餾段操作線方程 </b></p><p><b>　　提餾段操作線方程 </b></p><p>　　⑤圖解法求理論板層數(shù)</p><p>　　采用圖解法求理論板層數(shù)，求解結(jié)果為：</p><p>　　總理論板層數(shù)，進料板位置</p>

11、<p><b>　　實際板層數(shù)的求取</b></p><p>　　查圖得：塔頂 T=81.7 塔釜 T=109.5</p><p><b>　　==95.6</b></p><p><b>　　時</b></p><p><b>　　相對揮發(fā)度a=&

12、lt;/b></p><p>　　塔頂與塔底平均溫度下的粘度mPa·s</p><p><b>　　全板效率</b></p><p><b>　　精餾段實際板層數(shù)：</b></p><p><b>　　提餾段實際板層數(shù)：</b></p><p

13、><b>　　11板進料</b></p><p>　　四 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算</p><p><b>　　1.操作壓力計算</b></p><p>　　塔頂操作壓力 kPa</p><p>　　每層塔板壓降 kPa</p><p>　　進料板壓

14、力 kPa </p><p>　　塔釜壓力 kPa </p><p>　　精餾段平均壓力 kPa</p><p>　　精餾段平均壓力 kPa</p><p><b>　　2.操作溫度計算</b></p><p>　　讀圖知：塔頂溫度 進料板溫度 塔釜溫度</p>

15、;<p>　　3.平均摩爾質(zhì)量計算</p><p>　?、潘斈栙|(zhì)量計算：由</p><p>　　⑵進料板平均摩爾質(zhì)量計算</p><p><b>　　由圖解理論板，得 </b></p><p><b>　　查平衡曲線，得 </b></p><p>　?。?）

16、塔釜摩爾質(zhì)量計算</p><p>　　（3）精餾段平均摩爾質(zhì)量</p><p>　?。?）提餾段平均摩爾質(zhì)量</p><p><b>　　4.平均密度計算</b></p><p><b>　　⑴氣相平均密度計算</b></p><p>　　由理想氣體狀態(tài)方程計算，即</

17、p><p><b>　　精餾段 </b></p><p><b>　　提餾段 </b></p><p><b>　?、埔合嗥骄芏扔嬎?lt;/b></p><p>　　液相平均密度依下式計算：</p><p>　?、偎斠合嗥骄芏扔嬎悖?lt;/p>

18、;<p><b>　　由，查手冊得 </b></p><p>　?、谶M料板液相平均密度計算</p><p><b>　　由，查手冊得 </b></p><p>　　進料板液相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)計算</p><p>　?、鬯合嗥骄芏扔嬎悖?lt;/p><p><

19、b>　　由，查手冊得 </b></p><p>　?、芫s段液相平均密度為 </p><p>　　提餾段液相平均密度為 </p><p>　　5.液相平均表面張力計算 液相平均表面張力依下式計算，即</p><p>　?、潘斠合嗥骄砻鎻埩τ嬎?lt;/p><p><b>　　由，查

20、手冊得 </b></p><p>　?、七M料板液相平均表面張力計算</p><p><b>　　由，查手冊得 </b></p><p>　?、撬我合嗥骄砻鎻埩τ嬎?lt;/p><p><b>　　由，查手冊得 </b></p><p>　?、?精餾段液相平

21、均表面張力為：</p><p>　　提餾段液相平均表面張力為：</p><p>　　6.液相平均粘度計算</p><p>　　液相平均粘度依下式計算：</p><p>　?、潘斠合嗥骄扯扔嬎?lt;/p><p><b>　　由，查手冊得 </b></p><p><

22、b>　　解得 </b></p><p>　　⑵進料板液相平均粘度計算</p><p><b>　　由，查手冊得 </b></p><p><b>　　解得 </b></p><p>　?、撬斠合嗥骄扯扔嬎?lt;/p><p><b>　　由，

23、查手冊得 </b></p><p><b>　　解得 </b></p><p>　　精餾段液相平均粘度為 </p><p>　　提餾段液相平均粘度為 </p><p>　　五 精餾塔的塔體工藝尺寸計算</p><p>　　1.精餾段塔徑的計算</p><p&

24、gt;　?。?） 精餾段的氣、液相體積流率為：</p><p>　　由，其中的由圖查取，圖的橫坐標(biāo)為： </p><p><b>　　取板間距，則</b></p><p><b>　　查圖得=0.075</b></p><p>　　取安全系數(shù)0.7，u=0.7 =0.889m/s<

25、;/p><p><b>　　D=</b></p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 </p><p>　　塔截面積為 </p><p>　　實際空塔氣速為 </p><p>　　2.提餾段塔徑的計算</p><p>　　提餾段的氣、液相體積

26、流率為：</p><p>　　由，其中的由圖查取，圖的橫坐標(biāo)為： </p><p><b>　　取板間距，則</b></p><p><b>　　查圖得=0.083</b></p><p>　　取安全系數(shù)0.7，u=0.7 =0.900m/s</p><p>&

27、lt;b>　　D=</b></p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 </p><p>　　塔截面積為 </p><p>　　實際空塔氣速為

28、 </p><p>　　3.精餾塔的高度的計算</p><p>　　精餾段有效高度為 </p><p>　　提餾段有效高度為 </p><p>　　在進料板上方開一人孔，其高度為0.8m，塔釜與裙坐為2.0m，塔頂封頭為1.5m故精餾塔的高度

29、為</p><p>　　六 塔板主要工藝尺寸的計算</p><p><b>　　（一）精流段:</b></p><p><b>　　1.溢流裝置計算</b></p><p>　　篩板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管和受液盤等幾部分。其尺寸和結(jié)構(gòu)對塔的性能有著重要影響。根據(jù)經(jīng)驗并結(jié)合其他影響因素，當(dāng)因

30、D=1.0m,可選用單溢流弓形降液管，不設(shè)進口堰，采用凹形受液盤。各項計算如下：</p><p><b>　?、叛唛L</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　?、埔缌餮吒叨?lt;/b></p><p>　　由，選用平直堰，堰上液層高度</p&

31、gt;<p><b>　　近似取E=1，則</b></p><p><b>　　取板上清液層高度 </b></p><p>　?、枪谓狄汗軐挾群徒孛娣e</p><p><b>　　由</b></p><p>　　故 </p>

32、<p>　　液體在降液管中停留時間</p><p><b>　　故降液管設(shè)計合理。</b></p><p><b>　　⑷降液管底隙高度</b></p><p><b>　　取 </b></p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計合理。</p><p

33、>　　選用凹形受液盤，深度</p><p><b>　　2.塔板布置</b></p><p><b>　?、潘宓姆謮K</b></p><p>　　因，故塔板采用分塊式。查得，板塊分為3快。</p><p><b>　?、七吘墔^(qū)快讀確定</b></p>&l

34、t;p><b>　　取</b></p><p><b>　?、情_孔區(qū)面積計算</b></p><p>　　開孔區(qū)面積 </p><p>　　其中 </p><p><b>　　故 </b></p><p&g

35、t;<b>　?、群Y孔計算及其排列</b></p><p>　　本例所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距</p><p><b>　　篩孔數(shù)目 </b></p><p><b>　　開孔率為 </b>

36、</p><p>　　氣體通過篩孔的氣速為 </p><p><b>　　（二）提流段: </b></p><p><b>　　1.溢流裝置計算</b></p><p>　　篩板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管和受液盤等幾部分。其尺寸和結(jié)構(gòu)對塔的性能有著重要影響。根據(jù)經(jīng)驗并結(jié)合其他影響因素，當(dāng)因D

37、=1.0m,可選用單溢流弓形降液管，不設(shè)進口堰，采用凹形受液盤。各項計算如下：</p><p><b>　　⑴堰長</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　?、埔缌餮吒叨?lt;/b></p><p>　　由，選用平直堰，堰上液層高度</p&g

38、t;<p><b>　　近似取E=1，則</b></p><p><b>　　取板上清液層高度 </b></p><p>　?、枪谓狄汗軐挾群徒孛娣e</p><p><b>　　由</b></p><p>　　故 </p>&

39、lt;p>　　液體在降液管中停留時間</p><p><b>　　故降液管設(shè)計合理。</b></p><p><b>　?、冉狄汗艿紫陡叨?lt;/b></p><p><b>　　取 </b></p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計合理。</p><p&

40、gt;　　選用凹形受液盤，深度</p><p><b>　　2.塔板布置</b></p><p><b>　?、潘宓姆謮K</b></p><p>　　因，故塔板采用分塊式。查得，板塊分為3快。</p><p><b>　?、七吘墔^(qū)快讀確定</b></p><

41、;p><b>　　取</b></p><p><b>　?、情_孔區(qū)面積計算</b></p><p>　　開孔區(qū)面積 </p><p>　　其中 </p><p><b>　　故 </b></p><p>

42、;<b>　?、群Y孔計算及其排列</b></p><p>　　本例所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距</p><p><b>　　篩孔數(shù)目 </b></p><p>　　開孔率為 氣體通過篩孔的氣速為 </p&g

43、t;<p>　　七 篩板的流體力學(xué)驗算</p><p><b>　?。ㄒ唬┚s段</b></p><p><b>　　1.塔板壓降</b></p><p><b>　?、鸥砂遄枇?lt;/b></p><p><b>　　干板阻力</b></

44、p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　故</b></p><p>　?、茪怏w通過液層的阻力計算</p><p>　　氣體通過液層的阻力由式 </p><p><b>　　查圖，得。故</b>

45、;</p><p>　?、且后w表面張力的阻力計算</p><p>　　液體表面張力所產(chǎn)生的阻力 </p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度可按下式計算：</p><p>　　氣體通過每層塔板的壓降為： </p><p><b>　　2.液面落差</b></p><p&g

46、t;　　對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。 </p><p><b>　　3液沫夾帶</b></p><p>　　液模夾帶量由式 </p><p><b>　　故 </b></p><p>　

47、　在本設(shè)計中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。</p><p><b>　　4.漏液</b></p><p>　　對篩板塔，漏液點氣速可由式（5-25）計算：</p><p><b>　　實際孔速 </b></p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)為 </b></p>

48、<p>　　故在本設(shè)計中無明顯漏液。</p><p><b>　　5.液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高</p><p>　　苯-甲苯物系屬一般物系，取，則</p><p>　　板上不設(shè)進口堰 </p><p>　　故在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。

49、</p><p><b>　　（二）提餾段</b></p><p><b>　　1.塔板壓降</b></p><p><b>　?、鸥砂遄枇?lt;/b></p><p><b>　　干板阻力</b></p><p><b>　

50、　由</b></p><p><b>　　故</b></p><p>　?、茪怏w通過液層的阻力計算</p><p>　　氣體通過液層的阻力由式 </p><p><b>　　查圖，得。故</b></p><p>　　⑶液

51、體表面張力的阻力計算</p><p>　　液體表面張力所產(chǎn)生的阻力 </p><p>　　氣體通過每層塔板的液柱高度可按下式計算：</p><p>　　氣體通過每層塔板的壓降為： </p><p><b>　　2液面落差</b></p><p>　　對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量

52、均不大，故可忽略液面落差的影響。 </p><p><b>　　3液沫夾帶</b></p><p>　　液模夾帶量由式 </p><p><b>　　故 </b></p><p>　　在本設(shè)計中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。</p>

53、;<p><b>　　4.漏液</b></p><p>　　對篩板塔，漏液點氣速</p><p><b>　　實際孔速 </b></p><p><b>　　穩(wěn)定系數(shù)為 </b></p><p>　　故在本設(shè)計中無明顯漏液。</p>&l

54、t;p><b>　　5.液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高</p><p>　　苯-甲苯物系屬一般物系，取，則</p><p>　　板上不設(shè)進口堰 </p><p>　　故在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。</p><p><b>　　八 塔板負(fù)荷性

55、能圖</b></p><p><b>　　（一）精流段</b></p><p><b>　　1漏液線</b></p><p>　　漏液線，又稱氣相負(fù)荷下限線。氣相負(fù)荷低于此線將發(fā)生嚴(yán)重的漏液現(xiàn)象，氣、液不能充分接觸，使塔板效率下降。</p><p><b>　　整理得

56、</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表。</p><p>　　由此表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1。 </p><p><b>　　2.液沫夾帶線</b></p><p>　　當(dāng)氣相負(fù)荷超過此線時，液沫夾帶量過大，使塔板效率大為降低。對于精餾，一般控制eV≤0.1kg液

57、/kg氣。以ev=0.1kg液/kg為限,求Vs-Ls關(guān)系如下:</p><p><b>　　由 </b></p><p><b>　　整理得 </b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表。</p><p>　　由此表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。<

58、/p><p><b>　　3液相負(fù)荷下限線</b></p><p>　　液相負(fù)荷低于此線，就不能保證塔板上液流的均勻分布，將導(dǎo)致塔板效率下降。 對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　取E=1，則 </p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3。</p>

59、<p><b>　　4.液相負(fù)荷上限線</b></p><p>　　該線又稱降液管超負(fù)荷線。液體流量超過此線，表明液體流量過大，液體在降液管內(nèi)停留時間過短，進入降液管的氣泡來不及與液相分離而被帶入下層塔板，造成氣相返混，降低塔板效率。</p><p>　　以作為液體在漿液管中停留時間的下限</p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無

60、關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4。</p><p><b>　　5.液泛線</b></p><p>　　若操作的氣液負(fù)荷超過此線時，塔內(nèi)將發(fā)生液泛現(xiàn)象，使塔不能正常操作。液泛可分為降液管液泛和液沫夾帶液泛兩種情況，在浮閥塔板的流體力學(xué)驗算中通常對降液管液泛進行驗算。為使液體能由上層塔板順利地流入下層塔板，降液管內(nèi)須維持一定的液層高度Hd</p><p>

61、;<b>　　令</b></p><p><b>　　聯(lián)立得 </b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)帶入，得：</p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表：</p><p&

62、gt;　　由此表數(shù)據(jù)即可作出液泛線5</p><p>　　根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由圖可看出，該篩板上限為液泛控制，下限為漏液控制。由圖查得</p><p>　　故操作彈性為 </p><p><b>　　（二）提餾段</b&g

63、t;</p><p><b>　　1漏液線</b></p><p>　　漏液線，又稱氣相負(fù)荷下限線。氣相負(fù)荷低于此線將發(fā)生嚴(yán)重的漏液現(xiàn)象，氣、液不能充分接觸，使塔板效率下降。</p><p><b>　　整理得 </b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果

64、列于下表。</p><p>　　由此表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1。 </p><p><b>　　2.液沫夾帶線</b></p><p>　　當(dāng)氣相負(fù)荷超過此線時，液沫夾帶量過大，使塔板效率大為降低。對于精餾，一般控制eV≤0.1kg液/kg氣。以ev=0.1kg液/kg為限,求Vs-Ls關(guān)系如下:</p><p><b

65、>　　由 </b></p><p><b>　　整理得 </b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表。</p><p>　　由此表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。</p><p><b>　　3液相負(fù)荷下限線</b></p>

66、<p>　　液相負(fù)荷低于此線，就不能保證塔板上液流的均勻分布，將導(dǎo)致塔板效率下降。 對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　取E=1，則 </p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3。</p><p><b>　　4.液相負(fù)荷上限線</b></p><p&

67、gt;　　該線又稱降液管超負(fù)荷線。液體流量超過此線，表明液體流量過大，液體在降液管內(nèi)停留時間過短，進入降液管的氣泡來不及與液相分離而被帶入下層塔板，造成氣相返混，降低塔板效率。</p><p>　　以作為液體在漿液管中停留時間的下限</p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4。</p><p><b>　　5.液泛線</b&g

68、t;</p><p>　　若操作的氣液負(fù)荷超過此線時，塔內(nèi)將發(fā)生液泛現(xiàn)象，使塔不能正常操作。液泛可分為降液管液泛和液沫夾帶液泛兩種情況，在浮閥塔板的流體力學(xué)驗算中通常對降液管液泛進行驗算。為使液體能由上層塔板順利地流入下層塔板，降液管內(nèi)須維持一定的液層高度Hd</p><p><b>　　令</b></p><p><b>　　聯(lián)立得

69、 </b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)帶入，得：</p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表：</p><p>　　由此表數(shù)據(jù)即可作出液泛線5</p><p>　　根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)

70、荷性能圖</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由圖可看出，該篩板上限為液泛控制，下限為漏液控制。由圖查得</p><p>　　故操作彈性為 </p><p>　　九 熱量衡算﹑換熱器及管道選取</p><p><b>　　1 塔頂冷凝器</b></p><

71、;p><b>　?。?）換熱器面積</b></p><p>　　℃ ℃ ℃</p><p>　　2315292.9kj/h</p><p><b>　　假設(shè)K=800℃）</b></p><p>　　（2）冷凝器型式及材質(zhì)</p><p>　　根據(jù)S=

72、19.37 查手冊可知：</p><p>　　公稱直徑：400mm</p><p><b>　　公稱面積：19.7</b></p><p><b>　　管長：2000mm</b></p><p><b>　　管子總數(shù)：174</b></p><p>&l

73、t;b>　　管程數(shù)：1</b></p><p><b>　　殼程數(shù)：1</b></p><p>　　管子尺寸：碳鋼￠2.5×2.5</p><p>　　排列方法：等邊三角形</p><p><b>　?。?）冷卻水消耗量</b></p><p>&

74、lt;b>　　t=35℃ </b></p><p><b>　　t=45℃ </b></p><p><b>　　（4）管道選取</b></p><p><b>　?、偎敳沙龉芄軓?lt;/b></p><p>　　取塔頂采出管體積流速為30m／s，由

75、公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p>　?、谒敳沙隼淠毫弦汗?lt;/p><p>　　管徑取塔頂采出冷凝后料液體積流速為2.0m</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　③回流管管徑計算</b></p><p>

76、;　　取回流體積流速為2.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p>　?、芩斃淠骼鋮s水管徑</p><p>　　取回流體積流速為2.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　2 塔釜再沸器</b></

77、p><p><b>　?。?）換熱器面積</b></p><p><b>　　℃ ℃</b></p><p>　　3209857kj/h</p><p><b>　　假設(shè)K=800℃）</b></p><p>　?。?）再沸器型式及材質(zhì)</p&g

78、t;<p>　　根據(jù)S=29.23 查手冊可知：</p><p>　　公稱直徑：400mm</p><p><b>　　公稱面積：30.1</b></p><p><b>　　管長：3000mm</b></p><p><b>　　管子總數(shù)：174</b><

79、/p><p><b>　　管程數(shù)：1</b></p><p><b>　　殼程數(shù)：1</b></p><p>　　管子尺寸：碳鋼￠2.5×2.5</p><p>　　排列方法：等邊三角形</p><p>　?。?）塔釜再沸器加熱蒸汽量</p><p&

80、gt;<b>　　140℃ </b></p><p><b>　　（4）管道選取</b></p><p>　?、偎a(chǎn)品采出管管徑</p><p>　　取產(chǎn)品采出體積流速為2.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p>　?、谠俜衅髡羝芄?/p>

81、徑計算</p><p>　　取原料進料體積流速為30m／s，由公式</p><p>　　℃時，蒸汽的潛熱為2148kj/kg 密度為1.962kg/</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p>　?、墼俜衅魉鞒龉芄軓降挠嬎?lt;/p><p>　　取水的體積流速為2.0m／s，由公式</p>

82、;<p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　3進料預(yù)熱器</b></p><p><b>　?。?）換熱器面積</b></p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　T=20.0℃時</b><

83、;/p><p><b>　　T=92.0℃時</b></p><p>　　假設(shè)K=850w/()</p><p>　?。?）預(yù)熱器型式及材質(zhì)</p><p>　　根據(jù)S=8.0 查手冊可知：</p><p>　　公稱直徑：273mm</p><p><b>　　公稱面

84、積：9.7</b></p><p><b>　　管長：3000mm</b></p><p><b>　　管子總數(shù)：56</b></p><p><b>　　管程數(shù)：2</b></p><p><b>　　殼程數(shù)：1</b></p>

85、<p>　　管子尺寸：碳鋼￠2.5×2.5</p><p>　　排列方法：等邊三角形</p><p>　?。?）預(yù)熱器加熱蒸汽量</p><p><b>　　（4）管道選取</b></p><p>　?、兕A(yù)熱器蒸汽管徑的計算</p><p>　　取原料預(yù)熱氣體積流速為10m／

86、s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p>　　②預(yù)熱器水流出管管徑的計算</p><p>　　取水的體積流速為1.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　③原料管管徑的計算</b></p><p

87、>　　取原料進料體積流速為1.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　4塔頂產(chǎn)品冷凝器</b></p><p><b>　　換熱器面積</b></p><p>　　℃ ℃ </p><p>　　81.7

88、℃時 </p><p><b>　　40℃時 </b></p><p><b>　　kg/h</b></p><p><b>　　假設(shè)℃）</b></p><p>　　（2）塔頂產(chǎn)品冷凝器型式及材質(zhì)</p><p>　　根據(jù)S=5.94 查手

89、冊可知：</p><p>　　公稱直徑：273mm</p><p><b>　　公稱面積：7.4</b></p><p><b>　　管長：2000mm</b></p><p><b>　　管子總數(shù)：66</b></p><p><b>　　管

90、程數(shù)：1</b></p><p><b>　　殼程數(shù)：1</b></p><p>　　管子尺寸：碳鋼￠2.5×2.5</p><p>　　排列方法：等邊三角形</p><p><b>　?。?）冷卻水用量</b></p><p><b>　　t

91、=35℃ </b></p><p><b>　　t=45℃ </b></p><p><b>　?。?）管道選取</b></p><p>　?、偎敭a(chǎn)品冷凝器冷卻水管道</p><p>　　取水的體積流速為1.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)

92、管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　②塔頂產(chǎn)品采出管徑</b></p><p>　　取水的體積流速為1.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　5.塔底產(chǎn)品冷凝器</b></p><p>　　℃ ℃

93、 </p><p>　　109.5℃時 </p><p><b>　　40℃時 </b></p><p><b>　　假設(shè)℃）</b></p><p>　?。?）塔頂產(chǎn)品冷凝器型式及材質(zhì)</p><p>　　根據(jù)S=8.87 查手冊可知：</p>

94、<p>　　公稱直徑：273mm</p><p><b>　　公稱面積：9.7</b></p><p><b>　　管長：3000mm</b></p><p><b>　　管子總數(shù)：56</b></p><p><b>　　管程數(shù)：2</b>&l

95、t;/p><p><b>　　殼程數(shù)：1</b></p><p>　　管子尺寸：碳鋼￠2.5×2.5</p><p>　　排列方法：等邊三角形</p><p><b>　?。?）冷卻水用量</b></p><p><b>　　t=35℃ </b&g

96、t;</p><p><b>　　t=45℃ </b></p><p><b>　?。?）管道選取</b></p><p>　　①塔釜產(chǎn)品冷凝器冷卻水管道</p><p>　　取水的體積流速為1.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p

97、><p><b>　?、谒a(chǎn)品采出管徑</b></p><p>　　取水的體積流速為1.0m／s，由公式</p><p>　　根據(jù)管子規(guī)格，取得管徑為</p><p><b>　　(6)離心泵的選擇</b></p><p>　　①進料泵的選型及技術(shù)參數(shù)</p>&

98、lt;p>　　進料流量為5.2，可取50Y—60B離心泵</p><p>　　其性能參數(shù)：流量9.9 揚程38m 轉(zhuǎn)速 2950r∕min 軸功率 2.39kw 效率35﹪</p><p>　?、诨亓鞅玫倪x擇及技術(shù)參數(shù)</p><p>　　進料流量為5.4，可取50Y—60B離心泵</p><p>　　其性能參數(shù)：流量9.9

99、 揚程38m 轉(zhuǎn)速 2950r∕min 軸功率 2.39kw 效率35﹪</p><p><b>　　十 設(shè)計一覽表</b></p><p>　　將設(shè)計篩板的主要結(jié)果匯總于下表：</p><p><b>　　十一 參考文獻</b></p><p>　　柴誠敬 化工原理 （第二版）上 下冊