采礦畢業(yè)設計 -----x礦業(yè)公司北平硐礦井34采區(qū)設計說明書

1、<p><b>　　XX大學畢業(yè)設計</b></p><p>　　X礦業(yè)公司北平硐礦井34采區(qū)設計說明書</p><p><b>　　設計人：XXX</b></p><p><b>　　指導老師：XXX</b></p><p>　　完成日期：XXXX.X.X</

2、p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　目錄- 1 -</b></p><p>　　第一章、礦井概況- 1 -</p><p>　　第一節(jié)、礦井基本概況- 1 -</p><p>　　第二節(jié)、礦井地質概況- 3 -</p><

3、p>　　第三節(jié)、水文地質概況- 6 -</p><p>　　第二章、采區(qū)地質情況- 8 -</p><p>　　第一節(jié)、采區(qū)概況- 8 -</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)地質情況- 8 -</p><p>　　第三章、采區(qū)儲量與生產能力- 12 -</p><p>　　第一節(jié)、采區(qū)儲量- 12 -&

4、lt;/p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)生產能力及服務年限- 13 -</p><p>　　第四章、采區(qū)方案設計- 16 -</p><p>　　第一節(jié)、采煤方法選擇- 16 -</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)巷道布置- 16 -</p><p>　　第三節(jié)、區(qū)段劃分- 19 -</p><p&

5、gt;　　第四節(jié)、開采順序- 21 -</p><p>　　第五章、回采工藝與技術管理- 22 -</p><p>　　第一節(jié)、回采工藝- 22 -</p><p>　　第二節(jié)、回采工作面技術管理- 23 -</p><p>　　第三節(jié)、回采工作面技術經濟指標- 26 -</p><p>　　第六章、采區(qū)生產

6、系統(tǒng)- 28 -</p><p>　　第一節(jié)、采區(qū)運輸系統(tǒng)- 28 -</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)排水系統(tǒng)- 28 -</p><p>　　第三節(jié)、采區(qū)通風- 29 -</p><p>　　第四節(jié)、采區(qū)供電- 33 -</p><p>　　第七章、采區(qū)車場與硐室- 34 -</p>&l

7、t;p>　　第一節(jié)、采區(qū)車場- 34 -</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)硐室- 37 -</p><p>　　第八章、安全技術措施- 39 -</p><p>　　第一節(jié)、瓦斯防治- 39 -</p><p>　　第二節(jié)、水害防治- 40 -</p><p>　　第三節(jié)、粉塵防治措施- 40 -&l

8、t;/p><p>　　第四節(jié)、頂板災害防治措施- 41 -</p><p>　　第五節(jié)、電氣事故防治- 42 -</p><p>　　第九章、采區(qū)施工準備與采掘交替計劃- 44 -</p><p><b>　　后記- 46 -</b></p><p>　　參考文獻- 47 -</p&g

9、t;<p><b>　　第一章、礦井概況</b></p><p>　　第一節(jié)、礦井基本概況</p><p>　　北平硐煤礦隸屬于湖南省煤業(yè)集團寶源礦業(yè)有限公司，系原資興礦業(yè)集團寶源煤礦2004年經破產改制后重組的國有控股企業(yè)。北平硐礦井于1956年開工興建，1959年投產，設計生產能力30萬噸/年，2006年以后核定生產能力為23萬噸/年。</p&

10、gt;<p><b>　　一、地理位置</b></p><p>　　寶源礦業(yè)公司北平硐煤礦位于湖南省資興市三都東約2.6km，距資興市區(qū)8Km，距郴州市46Km。行政地域隸屬資興市三都鎮(zhèn)管轄。</p><p>　　礦山地理坐標為東經113°15′59″---113°17′43″，北緯26°00′19″---26°0

11、2′03″。礦井范圍位于資興三都礦區(qū)中北部，南以葆梨斷層為界，與南平硐煤礦、周源山煤礦相鄰；北至同日壟垅河，與宇字煤礦相鄰；東至煤層露頭；西至三都平野大斷層，淺部有三都鎮(zhèn)煤礦、石拱村煤礦等。井田沿走向長3.4公里，斜寬2.4公里，面積7.0322平方公里。</p><p>　　礦區(qū)內交通發(fā)達。有京廣鐵路許（家洞）三（都）支線通到井田內；有礦區(qū)公路2.6公里與省道S213線聯接，距資郴高等級公路8Km，距京珠高速公

12、路30Km，公路四通八達。如插圖1-1（交通位置圖）所示。</p><p>　　插圖1-1（交通位置圖）</p><p>　　二、礦井主要開拓系統(tǒng)簡介</p><p>　　北平硐礦井為平硐+斜井混合方式開拓，井口坐標：X=2879426，Y=38429106，z=+191.09m,礦井內采用多水平分區(qū)式的布置方式，+193、-200、-375大巷及井底車場，與南風井

13、，北風井構成兩翼對角式通風系統(tǒng)。礦井開采分為四個水平5個階段開采，即+193水平，±0水平、-200水平、-375水平（分上下山開采），現生產水平為-200、-375水平。</p><p><b>　　三、主要生產系統(tǒng)</b></p><p>　　北平硐礦井按《煤礦安全規(guī)程》定期對主提升系統(tǒng)進行了設備技術性能測試，各種安全保護裝置設施有效，記錄完整，有效地保

14、證了提升設備的正常運轉和礦井的安全生產。</p><p>　　北平硐井口及工業(yè)廣場有完整防排水系統(tǒng)，防排水設施完善，北平硐礦井采用二級排水，+193m水平以上礦井水自流出井，±0水平和-200水平均建有中央泵房，分別經244絞車道和副井排出地表，經沉淀池沉淀后排入寶源河，-200m水平以下由-375m中央泵房先排至-200m中央泵房，再從-200m泵房排至地表。礦井最大涌水量為1446.6m3/h，最大

15、排水能力為3270m3/h。礦井排水能力能在20小時內排出礦井24小時的正常涌水量，工作、備用及檢修泵符合規(guī)程要求，保障了設備的完好率。</p><p>　　北平硐礦井采用對角式機械抽出式通風，分南、北風井抽風，南風井安裝兩臺BDK-65C-№17彎掠組合正交型隔爆對旋軸流式風機，電機功率90KW，一臺運行，一臺備用。北風井安裝兩臺4-72-20B離心式抽風機， 電機功率185KW， 一臺運行， 一臺備用。

16、 </p><p>　　礦井總進風量3360m3/min，總排風量3630m3/min,其中南風井排風2436m3/min，負壓2300Pa，北風井排風1203m3/min，負壓2250Pa,礦井等積孔南風井1.45m2,北風井0.58m2。</p><p>　　北平硐礦井風量能滿足生產的需要，有完整的防塵、消塵管路

17、系統(tǒng)，有專職的安檢員定期測風測塵，建立了完善的安全監(jiān)控系統(tǒng)，健全了各項管理制度，各種臺帳報表齊全、完整，管理制度執(zhí)行情況良好。</p><p>　　公司供電系統(tǒng)采用10KV雙回路，井下6KV供電，主變三臺（S9-6300一臺，SIED114.1-3150二臺）北平硐有三根高壓電纜通往井下，主、副井、各水平都采用雙回路環(huán)形供電，抽風機、壓風機、機廠采用雙回路供電。</p><p>　　第二節(jié)

18、、礦井地質概況</p><p><b>　　一、地層</b></p><p>　　井田內出露的地層，由老到新有：石炭系下統(tǒng)石磴子組；三疊系上統(tǒng)出炭壟組、楊梅壟組、唐壟組；侏羅系下統(tǒng)茅仙嶺組、中統(tǒng)石鼓組；第四系。根據當年井巷工程揭露，本次檢測對地層的認識與原資源儲量核實報告和第一次儲量檢測的認識基本一致。現分述如下：</p><p>　?、偈肯?/p>

19、下統(tǒng)石磴子組（CIS）:灰--深灰色灰?guī)r，裂隙發(fā)育，充填次生方解石脈，厚度不祥。分布于井田東部、東南部和三都平野斷層以西一帶，其地表大部為第四系所覆蓋。</p><p>　　②三疊系上統(tǒng)出炭壟組（T3Ch）：以角度不整合覆蓋在早石炭系地層之上，由砂礫巖、粗一細粒砂巖、砂質頁巖、炭質頁巖和煤組成；含九煤、十煤、十一煤三個煤層, 其中九煤、十煤不可采,十一煤為局部可采煤層，由于灰份含量變化大，煤質差，屬尚難利用的儲量

20、。最大厚度262.84米，最小厚度27.51米，平均170.02米。</p><p>　?、廴B系上統(tǒng)楊梅壟組（T3y）：呈假整合覆蓋于出炭壟組之上，是本井田內的主要含煤組。主要由淺灰色粗、中、細砂巖、砂質頁巖、黑色頁巖和煤組成，含一、二、付三、三、四、五、六等七個煤層，其中付三煤和四煤為主采煤層，一煤、二煤、五煤、六煤層為局部可采煤層；三煤由于結構復雜，灰分過高，鉆孔見煤厚度變化較大，故不作為主要開采煤層。該組

21、最大厚度137米，最小厚度76米，平均106米。</p><p>　?、苜_系下統(tǒng)唐壟組（J1t）:與楊梅壟組為假整合接觸。主要由長石英砂巖、薄層細砂巖與粉砂巖互層、灰色粉砂巖、深灰色砂質巖及頁巖組成，分布于礦井西南邊沿與東北邊沿。厚度變化由38.17-108.87米，平均76.26米。</p><p>　?、葙_系下統(tǒng)茅仙嶺組（J1m）：與唐壟組為角度不整合接觸。以中、細粒砂巖為主，夾粉

22、砂巖。由于本組地層在井田內大面積出露，其上部地層遭受風化剝蝕，一般保留不全，厚約450米左右。</p><p>　?、拶_中統(tǒng)系石鼓組（J2sh）：與茅仙嶺組為連續(xù)沉積。由于大部分遭受剝蝕，故沉積厚度不詳。以灰色、黑色、灰綠色、紫紅色粉砂巖與砂質泥巖為主，夾灰白---灰色細砂巖。</p><p>　?、叩谒南担≦）：廣泛覆蓋地表，主要為黃色腐植土、黃色砂質土、亞粘土、卵石等，厚0-21.5

23、米。</p><p><b>　　二、構造</b></p><p>　　三都平野斷層是井田的主干構造。斷層按走向分為兩組。一組屬北東向逆斷層；有三都平野斷層、西大斷層；另一組屬北西西向正斷層：有葆梨斷層、寶二斷層。區(qū)內構造分述如下：</p><p><b>　　1、褶皺</b></p><p>　　

24、①、北平硐向斜：為井田深部的次一級褶曲，西翼被三都平野和西大斷裂切割，靠近向斜軸部保存甚窄。軸面向北西傾，傾角72°-75°，向斜軸呈北東-南西延伸，長3公里左右，脊線向南西傾伏，傾伏角約7°。東翼地層傾角較緩，一般12°-30°，西翼地層傾角較陡，約45°。</p><p>　?、凇④娬?、背斜：由同日壟河溝內木壟向南西方向延伸至將軍寨。地表出露于茅

25、仙嶺地層中，大部分被表土覆蓋。在同日壟河溝內木壟至將軍寨有地質點控制。向斜東翼地層傾角13°-20°，西翼地層傾角平均25°左右，背斜西翼地層傾角22°左右。向、背斜軸大致平行，間距60-150米，軸面向西傾，傾角76°-80°，為一斜歪褶皺構造。</p><p><b>　　2、斷層：</b></p><p&g

26、t;　?、?、三都平野斷層：構成井田西部的自然邊界，走向北東，傾向北西，為走向逆斷層。垂直斷距300-800米，傾角41°-57°。斷層上盤為石炭系下統(tǒng)石磴子組、測水組，下盤為侏羅系下統(tǒng)茅仙嶺組。</p><p>　　由于該斷層上盤石灰?guī)r裂隙水與巖溶水豐富，對斷層下盤采煤影響十分嚴重。</p><p>　?、凇⑽鞔髷鄬樱鹤呦虮北睎|，傾向北西西，傾角55°-57&

27、#176;，為走向逆斷層，垂直斷距150米左右。在黃仙坪附近與三都平野斷層呈“入”字型斜交。</p><p>　?、邸⑤崂鏀鄬樱簽闄M向正斷層，走向北西，傾向南西，傾角75°-64°，垂直斷90米，構成本井田與南平硐、周源山井田的自然邊界。</p><p>　　該斷層與寶源河斜交，鉆孔穿過斷層破碎帶時有涌水、漏水現象，從垂直、水平方向對采煤均有威脅，采煤時應留設足夠保安煤

28、柱防止涌水。</p><p>　?、?、葆四斷層：為橫向正斷層，走向北西，傾向南西，傾角60°-70°。斷層在地表末出露，在北斜井往下20米處見到，一直向下延伸至-230米消失，斷距0.5-2米，對煤層開采有影響，但影響不大，主要是使煤層頂、底板巖層產生破碎，在開采時易發(fā)生冒頂。</p><p>　　⑤、葆五斷層：為橫向正斷層，走向北西，傾向南西224°-240

29、°，傾角70°-75°。垂直斷距40米，深部減小至消失。斷層橫穿工農水庫，并且，斷層破碎帶中有涌水、漏水現象，與寶源河斜交，對采煤影響較大。</p><p>　　綜上所述，礦井內構造總體屬中等偏簡單類型。</p><p><b>　　3、含煤層煤層特征</b></p><p>　　礦井內楊梅壟組中含一、二、三、付三

30、、四、五、六等七個煤層，其中付三煤層和四煤層為主要可采煤層，一煤、二煤、五煤、六煤為局部可采煤層，三煤層結構復雜，灰分過高，鉆孔內的厚度變化大，故不做為主要開采煤層。</p><p>　　第三節(jié)、水文地質概況</p><p>　　礦井地表系山地，為低山地貌區(qū)，地形多為高山峻嶺，礦井所在區(qū)域冬春多雨，陰冷潮濕，夏秋干旱，酷熱干燥，屬亞熱帶季風性濕潤氣候區(qū)，氣候變化大。氣溫以7-9月份炎熱，平

31、均氣溫28-30度，年平均氣溫17-18度，年降雨量899-2043毫米左右，多年平均降雨量1346.3毫米左右，降雨量集中于3-5月份，平均年蒸發(fā)量為1324.5毫米。</p><p>　　三都礦區(qū)北平硐井田南北邊界處分別有寶源河、同日垅河流過，雨季流量較大，旱季流量較小。</p><p>　　井田內分布有7個含水層，其主要特征由新到老分述如下：</p><p>

32、　?、俚谝缓畬樱好┫蓭X組中粒砂巖，巖性均一，硅質膠結，孔隙與節(jié)理較發(fā)育，導水性好，單位涌水量為0.02-0.021公升/秒、米。最大厚度654米，最小厚度154米，平均422米，井田范圍大面積暴露地表，補給條件良好，為煤層頂部主要的含水層。</p><p>　?、诘诙畬樱禾茐沤M頂部中——細粒砂巖，硅質膠結，為裂隙水，補給 條件不好，最大厚度37.36米，最小厚度1.29米，平均厚度8.93米，對開采影響不大

33、。</p><p>　?、鄣谌畬樱禾茐沤M底部粗砂巖（上標志層），硅質膠結，間夾砂質泥巖。最大厚度49.27米，最小厚度0.56米，平均15.32米，對開采影響較大。</p><p>　?、艿谒暮畬樱簽槿剿拿褐虚g的細砂巖，硅質膠結，裂隙不發(fā)育，巷道穿過此層有淋水現象。最大厚度9.25米，最小厚度0，平均2.64米，對開采影響不甚大。</p><p>　　⑤第五

34、含水層：楊梅壟組底部粗砂巖（下標志層）：局部含燧石礫，硅質膠結，為裂隙水，最大厚度28.93米，最小厚度1.85米，平均14.95米。</p><p>　?、薜诹畬樱撼鎏繅沤M十一煤頂部砂礫巖組，以細砂巖，粗砂巖，礫巖和砂質泥巖組成，砂礫中含燧石，硅質膠結，裂隙水比較發(fā)育，對開采十一煤層影響大。</p><p>　?、叩谄吆畬樱菏阕踊?guī)r，巖溶較發(fā)育，不均一，一般分布在地形低洼處，富水

35、性較差，水不量豐富。</p><p>　　以上含水層，對開采影響較大的是唐壟組底部粗砂巖。</p><p>　　礦井內三都平野斷層和寶梨斷層對采區(qū)煤層開采均具有較大水患威脅。寶梨斷層為張扭性正斷層，其上與寶源河斜交，鉆孔穿過破碎帶時有涌、漏水現象，斷層含水與地表水、寶源河水在垂直、水平方向上均有聯系，為透水的斷裂帶。</p><p>　　三都平野斷層為走向逆斷層，據

36、鉆孔揭露，層斷上盤為石炭子下統(tǒng)，石磴子組、上盤為三疊系上統(tǒng)出炭壟組，上盤石灰?guī)r裂隙與巖溶水發(fā)育，鉆孔穿過破碎帶時沒有涌水、漏水現象。但據礦井內開采情況證明，對開采該斷層下盤煤層危害極大。三都礦區(qū)還沒有礦井采至三都平野斷層，對斷層情況不完全了解，可能斷層導水性強，對礦井、采掘會帶來很大的危害。</p><p>　　井田煤層露頭附近老窿，開采歷史悠久、小煤窯星羅棋布，存在嚴重的超深越界現象，井田隔水煤柱被嚴重破壞，大

37、氣降水長期滲入采空區(qū)和廢棄老窿是本礦井充水的隱患之一。</p><p>　　本區(qū)地質構造復雜程度中等，煤層上下含水層富水性弱，主要含煤段中的含水層間無密切水力聯系，斷層的富水性和導水性較差，但寶梨斷層導水性較強，地表水體對礦井開采影響不大，大氣降水和老窯水是各含水層的主要補給來源。</p><p>　　坑道涌水量根據2008年統(tǒng)計資料，結合2007年“圣帕”洪災水文資料，最大涌水量1446

38、.6m3/h，一般在254.9-621.5m3/h，平均330.1m3/h。</p><p>　　礦井充水因素主要是大氣降水和老窯水，礦井水文地質條件屬中等類型。</p><p>　　第二章、采區(qū)地質情況</p><p><b>　　第一節(jié)、采區(qū)概況</b></p><p>　　一 、采區(qū)位置、范圍、四鄰關系</p

39、><p>　　北平硐34采區(qū)位于井田北翼、上臨-200m水平24采區(qū)，下與-375m水平44采區(qū)相接,南為32采區(qū)相鄰,北于宇字煤礦井界相鄰、采區(qū)走向長1300m、傾向長為510m、含煤真面積約1.402km2 。</p><p><b>　　二、井上下對照關系</b></p><p>　　采區(qū)對應地表東半部為高山、西半部為丘陵、農田和零星建筑，對

40、應地表標高為+138m—+226m,井下標高為-140m—-370m。地表水系不甚發(fā)育,僅北部邊界有同日壟河。</p><p>　　三、相鄰采區(qū)地質情況和生產狀況</p><p>　　34采區(qū)南面的32采區(qū)現正在開采四煤，32采區(qū)四煤走向N7°—N35°。傾向西北，傾角0°—57°不等，三煤和五煤局部可采， 但因煤層薄和煤質等問題尚未開采。32采區(qū)地

41、質構造復雜；斷層、褶皺相當發(fā)育，斷層、褶皺的分布及其發(fā)育特征呈現出一定的規(guī)律性。南翼以斷層為主、多為正斷層，采區(qū)北翼以次級褶皺為主，方向呈北東向，軸長在300—500m之間。波長幅一般不大，但長度比較大，均為現狀褶皺、軸面多直立、兩翼多對稱，褶曲樞紐均向北東向傾伏。</p><p>　　34采區(qū)東面（采區(qū)的傾向上部）24采區(qū)以接近開采尾聲。24采區(qū)煤層走向N0°—N26°，傾向西北、傾角0&#

42、176;—30°不等。三煤和五煤也因煤薄及質劣未進行開采 。24采區(qū)地質構造簡單，斷層、褶皺、煤層分叉均發(fā)育。斷層多呈傾向南東的正斷層。采區(qū)下部次級褶皺發(fā)育，軸線方向呈北東方向，軸長200m左右，均為線狀褶皺，軸面直立，兩翼基本對稱。24采區(qū)水文地質條件復雜，主要水源為宇字礦周邊小窯礦井水。</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)地質情況</p><p><b>　　一、煤層

43、特征</b></p><p>　　區(qū)內鉆孔見煤七層，其中付三煤為半亮型、結構單一、呈塊狀、屬于焦煤，為低硫、中磷、中灰分，其特征與四煤相差不大。煤厚1-1.42m，平均厚度為1.10m，屬于薄煤層。是本區(qū)的一個主采煤層。</p><p>　　四煤特征為：半亮型、結構單一，呈塊狀、屬焦煤，為低硫、中磷、低灰分、高熱值優(yōu)質煤，可作煉焦用煤。煤厚0.34—1.72m，平均1.16m屬

44、薄煤層?？刹芍笖?.95，變異系數40％,屬較穩(wěn)定煤層,是本區(qū)內的另一主采煤層。</p><p><b>　　頂底板巖性：</b></p><p>　　付三煤層頂板：直接頂為灰色至黑色砂質泥巖，含有植物化石，抗壓性能一般，其厚度為0-12.1/3.96m。</p><p>　　付三煤層底版：為深灰至黑色砂質泥巖，其厚度為0-12.8/6.01m

45、。</p><p>　　四煤層頂板：直接頂為灰黑至黑色砂質泥巖局部為粉砂巖、泥巖或麻黑色石英細—中粒砂巖。砂質泥巖中含鐵質結核和植物化石葉片，抗壓性能一般，放頂易垮落，其厚0-12.8/6.01m。</p><p>　　四煤底版：為黑色泥巖，含植物化石。其厚0.32—1.64/1.0m。</p><p><b>　　煤層特征表</b></

46、p><p><b>　　二、煤層開采條件</b></p><p><b>　?。ㄒ唬?、瓦斯與煤塵</b></p><p>　　北平硐為低沼氣，高二氧化炭礦井。其瓦斯相對涌出量為1.566m3/T，絕對涌出量為8.8m3/min，煤塵爆炸指數為22.12％，具有爆炸危險性無煤塵自燃發(fā)火現象。</p><p&g

47、t;　?。ǘ⑺牡刭|條件：</p><p>　　1、第一含水層：茅仙嶺組中粒砂巖，巖性均一，硅質膠結，孔隙與節(jié)理較發(fā)育，導水性好，單位涌水量0.02—0.021公升/秒.米，最大厚度320.9m，最小厚度12.36m，平均169.668m，該含水層大面積暴露地表，補給條件良好，由于距四煤較遠，對井下開采無直接影響。</p><p>　　2、第二含水層：唐壟組頂部中—細粒砂巖，硅質膠結，

48、為裂隙水，補給條件不好，最大厚度53.55m，最小厚度1.45m，平均厚度13.197m，對開采影響不大。</p><p>　　3、第三含水層：唐壟組底部粗砂巖（上標志層），硅質膠結，間夾砂質泥巖。為裂隙水，有漏、涌水現象，最大厚度62.56m，最小厚度6.55m，平均26.95m，對開采影響較大。</p><p>　　4、第四含水層：為三到四煤中間的細砂巖、硅質膠結，裂隙不發(fā)育，巷道穿過

49、此層有淋水現象。最大厚度20m，最小厚度0m，平均7.78m，對開采影響不大。</p><p>　　5、第五含水層：楊梅壟組底部粗砂巖（下標志層）。局部含燧石，硅質膠結，為裂隙水。最大厚度23.5m，最小厚度0.49m，平均12.06m，對開采九煤、十煤影響較大。</p><p>　　6、第六含水層：出炭壟組十一煤頂部以細砂巖、粗砂巖和砂質泥巖組成。砂巖中含燧石，硅質膠結，為裂隙水。比較發(fā)

50、育，最大厚度61.5m，最小厚度0m，平均33.9m，對開采十一煤影響較大。</p><p>　　7、第七含水層：石磴子灰?guī)r。厚度不祥，巖溶發(fā)育，不均一，一般分布在地形低洼處，淺部30m以上巖溶極為發(fā)育，洞寬大者達6—7m左右，一般0.5—1.5m，30-70m巖溶發(fā)育，洞寬一般0.2—0.5m，部分為溶蝕裂隙，70—110m溶洞只在局部地段發(fā)育，110m以下巖石完整巖溶極少出現，單位涌水量0.144—0.59公

51、升/秒.米，對三都平野斷層附近煤的開采有較大威協。</p><p>　　采區(qū)內地質構造情況及其對開采的影響</p><p>　　由于北平硐向斜、三都平野大斷層、將軍寨向、背斜和西大斷層的存在，34采區(qū)煤層產狀變化較大。</p><p>　　將軍寨向、背斜軸大致平行，間距60—150m，煤層傾角0°-18°/15°，煤層走向0°

52、—20軸面向西斜，傾角76°—80°。將軍寨向斜東翼煤°，傾向北西，向斜西翼煤層傾角0°—22°/20°，煤層走向0°—20°，傾向北東，將軍寨背斜東翼煤層傾角0°—22°，走向0°—20°。</p><p>　　北平硐向斜西翼被三都平野斷層和西大斷層切割，靠近向斜軸部保存較窄，傾角72

53、6;—75°，向斜軸呈北東—南西向延伸。向斜東翼傾角0°—28°/25°，走向0°—20°，傾向北西，兩翼傾角0°—54°/39°，走向0°—20°傾向北東。</p><p>　　三都平野斷層構成井田西翼的自然邊界，走向北東，傾向北西，垂直斷距300—800m，傾角41—57°。</p&g

54、t;<p>　　西大斷層，走向北東，傾向北西，傾角55—57°，垂直斷距150m左右，在13b勘探線以北附近于三都平野斷層呈“入”型斜交。</p><p>　　第三章、采區(qū)儲量與生產能力</p><p><b>　　第一節(jié)、采區(qū)儲量</b></p><p>　　采區(qū)儲量是指在采區(qū)范圍內，通過地質勘查手段查明的符合國家煤炭

55、儲量計算標準的全部儲量。</p><p>　　采區(qū)內付三煤平均厚度為1.10m，四煤的平均厚度為1.16m，定付三煤、四煤最低開采厚度均為0.5m。付三煤和四煤均為薄煤層，確定采出率為85%，付三煤煤的容重為r=1.4t/m³，四煤的容重r=1.4t/m³。最高灰分為13.74%。根據公司地質資料中的《寶源煤業(yè)公司北平硐井田34采區(qū)地質說明書》中四煤儲量估算表對其儲量的估算結果為：34采區(qū)四煤

56、總工業(yè)儲量105.38萬噸。則依據四煤已估算的工業(yè)儲量估算出付三煤的工業(yè)儲量為108萬噸。</p><p>　　付三煤、四煤儲量估算表</p><p>　　三四采區(qū)總儲量估算表</p><p>　　即付三煤與四煤的工業(yè)儲量之和為34采區(qū)的總工業(yè)儲量，209.41萬噸，可采儲量為134.83萬噸。</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)生產能力及服務

57、年限</p><p><b>　　一、采區(qū)生產能力</b></p><p>　　采區(qū)生產能力是采區(qū)內回采與掘進出煤量的總和，也是各輔助生產環(huán)節(jié)綜合平衡的結果。采區(qū)生產能力要根據采區(qū)自然條件與生產技術水平綜合分析后確定。</p><p>　　采區(qū)生產能力按采區(qū)內可同時生產的工作面數量及其單產來確定：</p><p>　　A

58、=∑A。·k·k。（萬t/a） 式中：</p><p>　　A—采區(qū)的生產能力；</p><p>　　∑A?！鱾€回采工作面生產能力之和（萬t/a）；</p><p>　　k—掘進出煤系數（長臂式為1.05-1.20）；</p><p>　　k?！ぷ髅娈a量不均衡系數（兩個工作面同時生產時取0.95，三個工作面同時生產時取

59、0.9）。</p><p>　　一個采煤工作面的產量：</p><p>　　A。=L·V。·ρ·m·C。（萬t/a） 式中：</p><p>　　L—采煤工作面長度（m）；</p><p>　　V。—工作面推進度（m/a）；</p><p>　　ρ—煤的體積密度（t/m³

60、;）；</p><p>　　m—煤層厚度或采高（m）；</p><p>　　C?！擅汗ぷ髅娌沙雎剩ū∶簩硬坏陀?7%，中厚煤層不低于95%，厚煤層不低于93%）。</p><p><b>　　工作面推進度：</b></p><p>　　V。=N·n·l·ρ</p><p

61、>　　N—年工作日數（一般按300—330天計算）；</p><p>　　n—日循環(huán)數目（個）；</p><p>　　l—循環(huán)進度（m）；</p><p>　　ρ—正規(guī)循環(huán)率（70%-100%，一般不應低于80%）。</p><p>　　雙翼采區(qū)同時生產工作面?zhèn)€數：</p><p>　　近距離煤層群聯合布置采區(qū)：

62、2-3個。依據本礦井采區(qū)的實際情況和生產條件，確定34采區(qū)同時生產工作面?zhèn)€數為2個。</p><p>　　確定采區(qū)生產能力需盡量實現集中生產，生產系統(tǒng)健全完善，且符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定和要求。各個工作面產量之和要不小于采區(qū)設計能力，但也不能超過采區(qū)設計能力的10%。</p><p>　　根據以上陳述的公式以及各要求，以下為34采區(qū)生產能力的具體計算：</p><p&

63、gt;　　34采區(qū)同時生產的工作面數量為2個，采用“三八”工作制度，每日三班，每班八個小時。</p><p><b>　　工作面推進度V。：</b></p><p>　　V。=N·n·l·ρ=300×1×1.2×80%=288m</p><p>　　付三煤采煤工作面的產量：</p

64、><p>　　A。付三=L·V。·ρ·m·C。=100×288×1.4×1.10×97%=43021t</p><p>　　四煤采煤工作面的產量：</p><p>　　A。四=L·V。·ρ·m·C。=100×288×1.4×

65、;1.16×97%=45368t</p><p><b>　　采區(qū)年產量：</b></p><p>　　A=∑A。·k·k。=（A。付三+ A。四）×1.10×0.95=9.2萬t/a</p><p><b>　　二、采區(qū)服務年限</b></p><p&

66、gt;　　采區(qū)服務年限按儲量、生產能力、年限三者關系式確定：</p><p>　　T=Zk/Ak（年）</p><p>　　采區(qū)服務年限等于采區(qū)中煤的可采儲量除以年生產能力。則：</p><p>　　T=134.83÷（9.2×1.3）=11.2（年）</p><p>　　三、采區(qū)生產能力（AB）驗算</p>

67、<p>　　初步確定的采區(qū)生產能力，在完成采區(qū)巷道布置以及生產系統(tǒng)設計后，通過采區(qū)的運輸能力和通風能力進行驗算。</p><p>　　1、采區(qū)下山運輸能力驗算</p><p>　　A≤（AnTη。／K）×330</p><p>　　An—設備生產能力（t/h）；</p><p>　　T—日出煤（運輸）時間（h）；<

68、/p><p>　　η?！\輸設備正常工作系數，取0.7-0.9；</p><p>　　K—產量不均衡系數1.2-1.3。</p><p>　　《規(guī)范》規(guī)定：每班凈運輸時間，采煤工作面與區(qū)段巷用運輸機是5小時；軌道運輸為5.5小時。</p><p>　　A≤（AnTη。／1.2）×330=（45×10×0.9/1.2）

69、×330=111375t</p><p><b>　　2、通風能力驗算</b></p><p>　　A≤300×24×60×VS/CC1</p><p>　　V—巷道最大允許風速（m/s）；</p><p>　　S—巷道凈斷面積（㎡）；</p><p>　　

70、C—生產1t煤需要的風量（m³/min·t）；</p><p>　　C1—風量備用系數。</p><p>　　注：當相對瓦斯涌出量q＜10m³/t的時候，C取1-1.25m³/min·t，在相對瓦斯涌出量q＞10m³/t的時候，C≥1.5m³/min·t。</p><p>　　A≤（30

71、0×24×60×VS）/（CC1）=300×24×60×8×6/（1.2×1.2）=14400000t</p><p>　　根據以上運輸能力和通風能力的驗算后，采區(qū)的設計生產能力符合要求。</p><p>　　第四章、采區(qū)方案設計</p><p>　　第一節(jié)、采煤方法選擇</p&g

72、t;<p><b>　　一、采煤方法選擇</b></p><p>　　付三煤，四煤均為18-25°的緩斜煤層，平均傾角為20°，采用單一走向長壁采煤法，使用全部跨落法處理采空區(qū)。介于該兩層煤的平均厚度和賦存條件，確定選用爆破采煤法。</p><p>　　二、采煤方法參數的確定</p><p>　　1、采高，付三

73、煤和四煤均為薄煤層，一次采全高。</p><p>　　2、工作面長度，回采工作面長度要依據煤層賦存條件與地質構造條件，開采技術水平，礦井階段斜長等因素綜合分析確定付三煤工作面和四煤工作面的長度均為100m左右。</p><p>　　3、煤柱尺寸，為了使巷道處于良好狀態(tài)及保證相鄰采區(qū)的正常生產，按照巷道的服務年限、煤層厚度及礦山壓力的大小，留適當寬度煤柱。薄及中厚煤層巷道一側的護巷煤柱尺寸：

74、水平大巷20m，主要回風巷20m，采區(qū)下山20m，區(qū)段平巷10m，采區(qū)邊界10m，較大的斷層為20m。</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)巷道布置</p><p><b>　　34采區(qū)尺寸參數表</b></p><p><b>　　采區(qū)方案比較</b></p><p>　　方案一：采區(qū)兩下山沿4煤煤層

75、底板布置。（見圖：采區(qū)方案比較《方案一》）</p><p>　　此方案布置一對下山，分別為軌道下山和行人回風下山，其中軌道下山斜長為510m，回風下山為500m。兩下山在同一層位上相隔20m，傾角均為20°，與4煤的法相距離為14m左右。絞車房安裝JT1600/1000單滾筒絞車,絞車單鉤串車提升。軌道下山作為進風、提矸、運送材料之用；行人回風下山作為行人、回風之用，兼安裝管路、線纜。在采區(qū)上部，軌道下

76、山通過甩車道與上部車場相連。該方案投產井巷工程量為5350m。</p><p><b>　　方案一工程量計算表</b></p><p>　　方案二：采區(qū)兩下山沿4煤層布置。（見圖：采區(qū)方案比較《方案二》）</p><p>　　此方案布置一對下山，分別為軌道下山和行人回風下山，其中軌道下山斜長為510m，回風下山為500m。兩下山均布置在4煤煤層

77、中，同一層位上相隔20m，傾角均為20°，與付三煤的法相距離即付三煤與四煤的層間距，約6m。絞車房安裝JT1600/1000單滾筒絞車,絞車單鉤串車提升。軌道下山作為進風、提矸、運送材料之用；行人回風下山作為行人、回風之用，兼用安裝管路、線纜。在采區(qū)上部，軌道下山通過甩車道與上部車場相連。該方案投產井巷工程量為5370m。</p><p><b>　　方案二工程量計算表</b>&l

78、t;/p><p><b>　　方案優(yōu)缺點比較</b></p><p>　　考慮采區(qū)的服務年限達11.2年，巷道的維護時間比較長，所以以維護費用為主導，從經濟效益出發(fā)選擇方案一作為34采區(qū)的開采方案。</p><p><b>　　第三節(jié)、區(qū)段劃分</b></p><p><b>　　一、區(qū)段參數

79、的確定</b></p><p>　　該采區(qū)屬于緩傾斜、中等構造煤層。采用走向長壁式采煤方法，所以區(qū)段斜長即為工作面的長度。</p><p>　　采區(qū)主體部分為-375m水平至-200m水平，垂高為175m。平均傾斜長度510m。劃分為5個區(qū)段，區(qū)段平均長度為100m,區(qū)段平均垂高約為35m。</p><p>　　二、工作面允許的最大長度驗算</p&

80、gt;<p>　　1、工作面運輸機的最大長度：</p><p>　　結合北平硐煤礦目前的機械化發(fā)展水平，34采區(qū)采用單體液壓支柱支護爆破落煤的采煤工藝，工作面采用SGW-40型可彎曲刮板輸送機運輸，其鋪設長度可滿足回采工作面的設計長度。</p><p>　　2、根據回采工作面通風條件驗算工作面長度：</p><p>　　L=(60×v

81、5;B×M付三×C)/(q×l×p付三×n)</p><p>　　L—工作面長度（m）；</p><p>　　v—工作面允許的最大風速（m/s）；</p><p>　　B—工作面最小控頂距3.8（m）；</p><p>　　M付三—采高1.10（m）；</p><p>

82、　　M四—采高1.16（m）；</p><p>　　C—風流系數，一般為0.9—0.95，取0.9；</p><p>　　q—晝夜產煤一噸所需的風量（1.2m3/min）；</p><p>　　l—循環(huán)進度，（m）；</p><p>　　p付三—付三煤單位面積出煤量1.48（t/m2）</p><p>　　p四—四煤單

83、位面積出煤量1.5（t/m2）</p><p>　　n—晝夜循環(huán)個數；1</p><p>　　L付三=(60×v×B×M付三×C)/(q×l×p付三×n)</p><p>　　=（60×4×3.8×1.10×0.9）/(1.2×1.2×1

84、.48×1)=423m</p><p>　　L四=(60×v×B×M付三×C)/(q×l×p付三×n)</p><p>　　=（60×4×3.8×1.16×0.9）/(1.2×1.2×1.5×1)=440m</p><p&

85、gt;　　以上兩工作面經通風條件驗算后，都能滿足要求。</p><p>　　經工作面允許最大長度驗算后，采區(qū)內兩工作面的設計長度都能滿足需要，可實行。</p><p><b>　　第四節(jié)、開采順序</b></p><p><b>　　一、煤層開采順序</b></p><p>　　采區(qū)內采用自上而下的

86、下行開采順序，工作面沿走向采用后退式開采。</p><p><b>　　二、錯動距離</b></p><p>　　付三煤與四煤的層間距約為6m。按下列公式參考計算：</p><p>　　L≥M/tanδ+b+（20—25）</p><p>　　M—上下煤層層間距；</p><p>　　δ—巖層沿走

87、向移動角（堅硬巖石取60°至75°，松軟巖石取45°至55°）；</p><p>　　b—上煤層工作面最大控頂距。</p><p>　　L≥6/tan55°+1.2+25=30.4m</p><p>　　根據現場實際情況和生產情況分析，確定上下煤層的錯動距離為50m。</p><p>　　第五

88、章、回采工藝與技術管理</p><p><b>　　第一節(jié)、回采工藝</b></p><p><b>　　一、落煤</b></p><p>　　根據煤層賦存條件和煤厚等條件的約束，決定采用爆破落煤方式。</p><p><b>　　爆破材料消耗表</b></p>

89、<p><b>　　二、裝煤與運煤</b></p><p>　　工作面鋪設刮板輸送機，爆破落煤后將煤運送至運輸平巷后由運輸平巷中的刮板輸送機再將煤運送至區(qū)段石門，通過煤斗口將煤卸至礦車中，再由絞車牽引礦車至上部車場，經過采區(qū)石門運送至-200m水平運輸大巷。</p><p><b>　　三、工作面支護</b></p>&l

90、t;p>　　工作面采用單體液壓支柱及鉸接頂梁進行支護，布置方式采用正懸臂齊梁直線柱。支柱排距為1.2m，支柱柱距為0.8m。最小控頂距時有3排支柱，約3.6m左右，最大控頂距時有4排支柱，約4.8m左右。推進一排柱放一次頂，即“見四回一”控頂。</p><p>　　工作面?zhèn)溆貌牧?，為確保生產的持續(xù)進行和正常工作循環(huán)，單體液壓支柱與頂梁的備用量為使用量的20%。另需要備用一定量的木材和荊笆。</p>

91、;<p>　　坑木的回收率應該在90%以上，復用率達到50%。金屬支柱丟失率≤5‰，金屬頂梁≤10‰。</p><p>　　工作面上下安全出口要架設木垛，上下區(qū)段平巷要超前20-30m提前加強支護和安排維修。</p><p><b>　　四、采空區(qū)處理</b></p><p>　　采用全部垮落發(fā)處理采空區(qū)。</p>

92、<p>　　第二節(jié)、回采工作面技術管理</p><p><b>　　一、組織管理</b></p><p>　　循環(huán)方式。循環(huán)方式是循環(huán)進度和晝夜循環(huán)此次數的組合。結合礦井實際情況和34采區(qū)生產水平，確定工作面的循環(huán)方式為兩采一準。</p><p>　　二、回采工作面布置圖</p><p>　　三、回采工作面技術

93、措施</p><p>　　1、采區(qū)內所有采掘工作面和采區(qū)回風巷必須按規(guī)定安裝監(jiān)控設備，監(jiān)控分站原則上安裝在采區(qū)變電所內。</p><p>　　2、采煤工作面，必須在工作面設置甲烷傳感器。</p><p>　　3、采煤工作面采用串聯通風時，被串工作面的進風巷必須設置甲烷傳感器。</p><p>　　4、采煤機必須設置機載式甲烷斷電儀或便攜式甲烷

94、檢測報警器。</p><p>　　5、煤巷、半煤巖巷和有瓦斯涌出的巖巷掘進工作面，必須在工作面及其回風流中設置甲烷傳感器。</p><p>　　6、掘進工作面采用串聯通風時，必須在被串聯掘進工作面的局部通風機旁設甲烷傳感器。</p><p>　　7、在回風流中的機電設備硐室進風側必須設置甲烷傳感器。</p><p>　　8、采區(qū)回風巷的測風站

95、應設置風速傳感器。</p><p>　　9、局部通風機應設置設備開停傳感器，主要風門應設置風門開關傳感器，被控設備開關的負荷側應設置饋電狀態(tài)傳感器。主要水泵房應設置水泵開停傳感器和水倉的水位傳感器。</p><p>　　10、煤礦安全監(jiān)控設備之間必須使用專用阻燃電纜或光纜連接，嚴禁與調度電話電纜或動力電纜等共用。防爆型煤礦安全監(jiān)測設備之間的輸入、輸出信號必須為本質安全型信號。</p&

96、gt;<p>　　11、安全監(jiān)控設備必須具備故障閉鎖功能：當與閉鎖控制有關的設備未投入正常運行或故障時，必須切斷該監(jiān)控設備所監(jiān)控區(qū)域的全部非本質安全型電氣設備的電源并閉鎖；當與閉鎖控制有關的設備工作正常穩(wěn)定運行后，自動解鎖。</p><p>　　當主機或系統(tǒng)電纜發(fā)生故障時，系統(tǒng)必須保證甲烷斷電儀和甲烷閉鎖裝置的全部功能。</p><p>　　12、安裝斷電控制系統(tǒng)時，必須根據

97、斷電范圍要求，提供斷電條件，并接通井下電源及控制線。安全監(jiān)控設備的供電電源必須取自被控制開關的電源側，嚴禁接在被控開關的負荷側。拆除或改變與安全監(jiān)控設備關聯的電氣設備的電源線及控制線、檢修與安全監(jiān)控設備關聯的電氣設備、需要安全監(jiān)控設備停止運行時，須報告公司調度室，并制定安全措施后方可進行。</p><p>　　13、安全監(jiān)控設備必須定期進行調試、校正，每月至少1次。甲烷傳感器、便攜式甲烷檢測報警儀等采用載體催化元

98、件的甲烷檢測設備，每7天必須使用校準氣樣和空氣樣調校1次。每7天必須對甲烷超限斷電功能進行測試。安全監(jiān)控設備發(fā)生故障時，必須及時處理，在故障期間必須有安全措施。</p><p>　　必須每天檢查安全監(jiān)控設備及電纜是否正常，使用便攜式甲烷檢測報警儀或便攜式光學甲烷檢測儀與甲烷傳感器進行對照，并將記錄和檢查結果報監(jiān)測值班員；當兩者讀數誤差大于允許誤差時，先以讀數較大者為依據，采取安全措施并必須在8小時內對2種設備調校

99、完畢。</p><p>　　甲烷傳感器報警濃度、斷電濃度、復電濃度和斷電范圍必須符合規(guī)程規(guī)定。</p><p>　　四、其他安全技術措施</p><p>　　1、嚴禁五種人下井。即請假準備回家的人或剛從老家回來的人，沒有經過專業(yè)技術培訓的人，身體有病的人，情緒不正常的人，酗酒的人。</p><p>　　2、嚴格執(zhí)行“四不生產”。即工作地點不安

100、全不生產，事故隱患不排除不生產，整改措施不落實不生產，工程質量部達標不生產。</p><p>　　第三節(jié)、回采工作面技術經濟指標</p><p>　　第六章、采區(qū)生產系統(tǒng)</p><p>　　第一節(jié)、采區(qū)運輸系統(tǒng)</p><p><b>　　一、采區(qū)運輸系統(tǒng)</b></p><p>　　煤的運輸：

101、工作面→區(qū)段運輸平巷→中部車場→軌道下山→上部車場→采區(qū)石門→-200m水平運輸大巷。</p><p>　　矸石的運輸：區(qū)段運輸平巷→中部車場→軌道下山→上部車場→采區(qū)石門→-200m水平運輸大巷。</p><p>　　材料、設備的運輸：-200m水平運輸大巷→采區(qū)石門→上部車場→軌道下山→中部車場→區(qū)段回風平巷→工作面。</p><p>　　行人：-200m水平運

102、輸大巷→采區(qū)石門→上部車場→軌道下山→中部車場→區(qū)段運輸平巷→工作面。</p><p><b>　　二、運輸方式</b></p><p>　　1、軌道下山：采用絞車提升。</p><p>　　2、區(qū)段運輸平巷：采用刮板輸送機運輸。</p><p>　　3、區(qū)段回風平巷：采用礦車配蓄電池機車牽引運送材料。</p>

103、;<p>　　4、回采工作面：采用刮板輸送機運輸。</p><p>　　第二節(jié)、采區(qū)排水系統(tǒng)</p><p>　　根據32采區(qū)的涌水情況，預計34采區(qū)涌水量。</p><p><b>　　Q=q/F×S</b></p><p>　　q—為32采區(qū)涌水量；</p><p>　

104、　F—為32采區(qū)采空面積之和58.3萬平方米；</p><p>　　S—為34采區(qū)預計采空面積80萬平方米。</p><p>　　預計34采區(qū)涌水量：</p><p>　　Qmax=qmax /F×S=73.4/58.3×80=100.7m3/h</p><p>　　Q=q/F×S=43.1/58.3×

105、80=59.1m3/h</p><p>　　則，預計34采區(qū)最大涌水量為100.7m3 /h，正常涌水量為59.1m3/h。</p><p>　　34采區(qū)采用集中排水系統(tǒng)，采掘工作面的涌水靠自重經水溝流入采區(qū)水倉，然后由水泵房的排水設備集中將水倉的水經回風下山排至-200m水平大巷水溝，流經-200中央泵房水倉，再由排水設備經副井排至地面寶源河。</p><p>　

106、　主排水設備、水泵必須有工作、備用和檢修水泵，其中工作水泵的能力，應能在20小時內排出礦井24小時的正常涌水量（包括填充水及其它用水）備用水泵的能力不能小于工作水泵能力的70%，應能與工作泵一起在20小時內排出礦井24小時的最大涌水量，檢修水泵的能力應不小于工作水泵的25%。</p><p>　　按《規(guī)程》規(guī)定計算水泵的排水能力</p><p>　　正常涌水時期：QB≥1.2qZ=1.2&

107、#215;59.1=70.92(m3/h)</p><p>　　最大涌水時期：QBmax=1.2qmax=1.2×100.7=120.84(m3/h)</p><p>　　qZ—礦井正常涌水量，已知qZ=59.1(m3/h)；</p><p>　　qmax—礦井最大涌水量，已知qmax=100.7(m3/h)；</p><p>　　

108、1.2—《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的排水設備能力系數。</p><p><b>　　第三節(jié)、采區(qū)通風</b></p><p><b>　　一、采區(qū)通風系統(tǒng)</b></p><p>　　進風：-200m水平運輸大巷→采區(qū)石門→軌道下山→區(qū)段運輸平巷→工作面。</p><p>　　回風：工作面→區(qū)段回風平巷→

109、回風下山→采區(qū)回風石門。</p><p><b>　　二、風量計算</b></p><p>　　采區(qū)風量按照采煤、掘進、硐室和其他巷道用風地點的總和計算。各地點的實際需要風量，必須使該地點的風流中的瓦斯、二氧化碳、氫氣等其他有害氣體的濃度降低至規(guī)定上限之下，風速、溫度及每人的供風量也必須符合《煤礦安全規(guī)程》中的有關規(guī)定。</p><p>　　（

110、一）采煤實際需要風量Q采</p><p>　　Q采=ΣQi+ΣQ備</p><p>　　各個采煤工作面所需要的風量按照瓦斯、二氧化碳濃度，工作面溫度，同時工作最多人數，炸藥消耗量的規(guī)定要求分別計算，取其中的最大值，經過風速驗算，符合要求后作為采煤的實際需要風量。</p><p>　　1、按瓦斯、二氧化碳濃度計算</p><p><b&g

111、t;　　Qi=100Qk</b></p><p>　　Qi—某采煤工作面所需要的風量（m³/min）；</p><p>　　Q—采煤工作面絕對瓦斯涌出量（m³/min）；</p><p>　　k—采煤工作面通風系數（一般取1.4—2.0）。</p><p>　　則：Qi=100Qk=100×1.2&#

112、215;1.8=216m³/min</p><p>　　2、按采煤工作面溫度計算</p><p><b>　　Qi=60·V·S</b></p><p>　　Qi—某采煤工作面所需要的風量（m³/min）；</p><p>　　V—采煤工作面風速（m/s）；</p>

113、<p>　　S—采煤工作面平均斷面積（㎡）。</p><p>　　則：Qi=60·V·S=60×1×（5+3.8）÷2×1.1=268.8m³/min</p><p>　　3、按采煤工作面同時最多工作人數計算</p><p><b>　　Qi=4N</b></

114、p><p>　　Qi—某采煤工作面所需要的風量（m³/min）；</p><p>　　N—采煤工作面同時工作最多人數。</p><p>　　則：Qi=4N=4×30=120m³/min</p><p>　　4、按炸藥消耗量計算</p><p><b>　　Qi=25A</b&g

115、t;</p><p>　　Qi—某采煤工作面所需要的風量（m³/min）；</p><p>　　25—使用1kg炸藥的供風量；</p><p>　　A—采煤工作面一次爆破最大炸藥量（kg）。</p><p>　　則：Qi=25A=25×3=75m³/min</p><p><b>

116、;　　5、按風速進行驗算</b></p><p>　　按最低風速：Qi≥60·0.25·S（m³/min）</p><p>　　按最大風速：Qi≤60·4·S（m³/min）</p><p>　　Qi≥60·0.25·S=60×0.25×（5+3.8）&#

117、247;2×1.1=82.5m³/min</p><p>　　Qi≤60·4·S=60×4×（5+3.8）÷2×1.1=1320 m³/min</p><p>　　根據上述各種計算結果，確定一個工作中的采煤工作面的需風量為268.8m³/min。則備用采煤工作面的需風量為134.4m

118、9;/min。</p><p>　　則：Q采=ΣQi+ΣQ備=2×268.8+2×134.4=806.4m³/min。</p><p><b>　　（二）掘進實際風量</b></p><p>　　掘進風量按各個掘進頭實際需要風量的綜合進行計算。、</p><p>　　Q掘=ΣQj（m

119、9;/min）</p><p>　　Qj—某掘進工作面需要風量（m³/min）</p><p>　　各個掘進工作面實際所需風量應按瓦斯與二氧化碳濃度，炸藥用量，局扇實際吸風量，同時最多工作人數分別計算其所需風量，然后取其中的最大值，最后通過風速驗算確定最終實際風量。</p><p>　　1、按瓦斯、二氧化碳濃度計算</p><p>

120、<b>　　Qj=100Qk</b></p><p>　　Qj—某掘進工作面所需要的風量（m³/min）；</p><p>　　Q—掘進工作面絕對瓦斯涌出量（m³/min）；</p><p>　　k—掘進工作面通風系數（一般取1.4—2.0）。</p><p>　　則：Qj=100Qk=100

121、5;0.48×1.6=76.8m³/min</p><p>　　2、按炸藥消耗量計算</p><p><b>　　Qj=25A</b></p><p>　　Qj—某掘進工作面所需要的風量（m³/min）；</p><p>　　25—使用1kg炸藥的供風量；</p><p&

122、gt;　　A—掘進工作面一次爆破最大炸藥量（kg）。</p><p>　　則：Qj=25A=25×9.8=245m³/min</p><p>　　3、按局部通風機吸風量計算</p><p><b>　　Qj=Q通IK通</b></p><p>　　Qj—某掘進工作面所需要的風量（m³/min

123、）；</p><p>　　Q通—掘進工作面局部通風機定額風量（m³/min）；</p><p>　　I—掘進工作面同時運轉的通風機臺數；</p><p>　　K通—防止局部通風機吸循環(huán)風的風量備用系數，一般取1.2—1.3。</p><p>　　則：Qj=Q通IK通=200×1×1.3=260m³/mi