柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及夾具設計說明書1

1、<p>　　本科畢業(yè)設計(論文)</p><p>　　題目： 柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及夾具設計</p><p>　　院 系： 機械工程學院 </p><p>　　專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 </p><p>　　學 號：

2、 </p><p>　　姓 名： </p><p>　　指導教師： </p><p><b>　　2016年3月</b></p><p><b>　　摘 要&l

3、t;/b></p><p>　　本篇設計是柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及夾具設計。齒輪室蓋零件的主要加工表面是外圓表面及孔。一般來說，保證平面的加工精度與保證孔系的加工精度相比，保證平面的加工精度比較容易?？讖郊庸ざ际沁x用專用鉆夾具，夾緊方式一般選用手動夾緊，夾緊可靠。因此生產(chǎn)效率較高。能夠滿足設計要求。</p><p>　　本設計將鉆床和臥式鏜床結構有機地結合為一體，降低了機器成本，

4、而且節(jié)省了加工時間，提高了工作生產(chǎn)效率。</p><p>　　關鍵詞：柴油機齒輪室蓋；主軸；總圖繪制；多軸箱 </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This design introduces the diesel engine gear chamber cover drill boring plane

5、on the overall and jig design, including machining process determined design must first understand the workpiece machining process route and process calculation, boring, drilling shaft diameter is decided and preliminary

6、 selection of motor types and various machine parts. The preparation of three charts card. In the design of multi axle box, determine the transmission system, calculation of spindle coordinates, check </p><p&g

7、t;　　This design will be drilling and horizontal boring machine structure are organically combined into a whole, reduces the cost of the machine, and save processing time, improve production efficiency.</p><p&g

8、t;　　Key words: Box ；The Combination of Machine ；Tools ；Design multi-axle Box Tapping</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘要1</b></p><p>　　AbstractII</p>

9、;<p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p>　　1.1 本課題研究的背景及意義1</p><p>　　1.2 本論文研究的主要內(nèi)容3</p><p>　　第2章 柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體設計5</p><p>　　2.1 專用機床工藝方案擬定7</p>

10、<p>　　2.2 加工工序圖9</p><p>　　2.3 加工示意圖10</p><p>　　2.4 機床聯(lián)系尺寸圖12</p><p>　　2.5 機床生產(chǎn)率計算卡14</p><p>　　第3章 多軸箱的設計15</p><p>　　3.1 多軸箱的組成及表示方法17</

11、p><p>　　3.2 多軸箱通用零件18</p><p>　　3.3 繪制多軸箱原始依據(jù)圖19</p><p>　　3.4 主軸齒輪確定、動力計算20</p><p>　　3.5 多軸箱傳動系統(tǒng)設計21</p><p>　　3.6 多軸箱坐標檢查圖22</p><p>　　第4

12、章 夾具設計22</p><p>　　4.1 夾具概述23</p><p>　　4.2 夾緊機構23</p><p>　　4.3 夾緊力計算23</p><p><b>　　結論24</b></p><p><b>　　致謝25</b></p>

13、<p><b>　　參考文獻26</b></p><p><b>　　第1章 緒論</b></p><p>　　1.1 本課題的研究背景及意義</p><p>　　我國生產(chǎn)的齒輪室蓋鉆鏜專機結構簡陋，傳動效率始終不高，雖然經(jīng)過幾十年的發(fā)展，近期產(chǎn)品的質(zhì)量較早期有所提高。但受國產(chǎn)配套件質(zhì)量及設計水平等的影

14、響，我國目前生產(chǎn)的齒輪室蓋鉆鏜專機的總體水平與進口產(chǎn)品及港口用戶的要求仍有較大差距，齒輪室蓋鉆鏜專機的生產(chǎn)也是如此，為滿足市場需求，開發(fā)出一種新型的齒輪室蓋鉆鏜專機勢在必行！</p><p>　　相信此種齒輪室蓋鉆鏜專機的出現(xiàn)將會大大提高機床的傳動能力和質(zhì)量，為企業(yè)的生產(chǎn)的年產(chǎn)能方面，以及經(jīng)濟效益方面能夠帶來顯著的進步，同時也在某種程度上推進了機械工業(yè)的不斷發(fā)展。</p><p>　　隨著

15、國際標準化（SIO）的實施，世界齒輪室蓋鉆鏜專機以采用新材料、新技術、新工藝、新結構為基礎,19世紀80年代，美國的HUGER公司將新開發(fā)的齒輪室蓋鉆鏜專機應用到該公司的子公司---一個生產(chǎn)棒材的機械公司，經(jīng)過幾年的運行，為該公司創(chuàng)造了不菲的利潤。繼美國HUGER公司之后，德國的DESTO公司也看到了齒輪室蓋鉆鏜專機的利潤所在，投入了相當大的人力和精力來開發(fā)研制齒輪室蓋鉆鏜專機，并且與二十世紀中期投入到了北美等市場。當前，全世界各大機械

16、人廠商為了提高產(chǎn)品的競爭力，都大力進行齒輪室蓋鉆鏜專機的研發(fā)工作?，F(xiàn)在國外等著名齒輪室蓋鉆鏜專機的品牌中，都有齒輪室蓋鉆鏜專機的銷售，全世界齒輪室蓋鉆鏜專機的應用越來越廣泛。有一點值得注意的是，齒輪室蓋鉆鏜專機的市場，由最初的日本，歐洲，已經(jīng)滲透到北美市場，因此齒輪室蓋鉆鏜專機是當今棒料生產(chǎn)加工企業(yè)比配的設備已經(jīng)成為主要趨勢。西方資本主義國家有巨大的齒輪室蓋鉆鏜專機銷售市場，機械人工業(yè)是西方資本主義國家的機械工業(yè)之一。</p>

17、;<p>　　目前國外特別是美國正在考慮發(fā)展齒輪室蓋鉆鏜專機的功率最大化，產(chǎn)能最優(yōu)化的問題。自“九·五”期間齒輪室蓋鉆鏜專機的開發(fā)和研制已經(jīng)被列入美國的重大科技攻關計劃，以跟蹤世界技術的發(fā)展和開發(fā)適合美國機械工業(yè)發(fā)展的齒輪室蓋鉆鏜專機。</p><p>　　我國從1953年開始生產(chǎn)齒輪室蓋鉆鏜專機，于1958年自行設計制造傳動半徑在50、70、90、120、500等棒材的齒輪室蓋鉆鏜專機之

18、后，為了適應棒材生產(chǎn)廠家的需要，1959年又制造了500、1000、1200等大直徑的齒輪室蓋鉆鏜專機。</p><p>　　為了滿足生產(chǎn)工業(yè)發(fā)展需要，我國于1970年研制了大型齒輪室蓋鉆鏜專機。經(jīng)運轉(zhuǎn)實踐證明效果很好。同年，福建的金明公司更是大量引入外來技術人才，全身心地投入到了齒輪室蓋鉆鏜專機的研發(fā)中，利用豐富的人力資源和設備，研發(fā)出了多種可夾持不同直徑棒料的傳動機，與同年12也投入市場，獲得了非常大的經(jīng)濟利

19、潤。近幾年又研制出PX1400/170齒輪室蓋鉆鏜專機，其設計能力為1750t/h，實際達到2508t/h，是設計值的1.6倍。</p><p>　　1.2 本論文研究的主要內(nèi)容</p><p>　　本次設計主要針對柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機總體及夾具進行設計，從柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機的整理方案出發(fā)，然后具體細化出具體內(nèi)部結構，其具體內(nèi)部結構主要包括以下幾個方面：</p>&l

20、t;p>　　1) 分析柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機及其技術條件，收集設計資料；</p><p>　　2) 完成開題報告；</p><p>　　3) 柴油機齒輪室蓋鉆鏜專機方案的確定；</p><p>　　4) 繪制總裝配圖、夾具裝配圖等；</p><p>　　5）完成畢業(yè)設計論文。</p><p>　　第2章 專用機

21、床的總體設計</p><p>　　2.1 專用機床工藝方案的擬定</p><p>　　工藝方案的擬訂是專用機床設計的關鍵一步。因為工藝方案在很大程度上決定了專用機床的結構配置和使用性能。因此，應根據(jù)工件的加工要求和特點，按一定的原則、結合專用機床常用工藝方法、充分考慮各種影響因素，并經(jīng)技術經(jīng)濟分析后擬出先進、合理、經(jīng)濟、可靠的工藝方案。</p><p>　　2.2

22、 加工工序圖</p><p>　　本設計中，我設計的是鉆盲孔和鏜內(nèi)孔的夾具，采用齒輪室蓋的底面和頂面以及和一個帶臺階定位銷進行定位，通過可調(diào)螺釘對齒輪室蓋的經(jīng)過精銑后的平面進行精定位實現(xiàn)定位。由于利用工件的底面作為基面，為了使夾緊可靠以及部件配置合理，采用對工件的頂面和側(cè)面進行夾緊。要求加工之后能滿足尺寸的公差范圍之內(nèi)。加工工序圖如下圖1.1所示。</p><p><b>　　

23、1.1 加工工序圖</b></p><p>　　2.3 加工示意圖</p><p>　　加工示意圖是專用機床設計的重要圖紙之一，在機床總體設計中占有重要地位。它是設計刀具、夾具、主軸箱以及選擇動力部件的主要資料，同時也是調(diào)整機床和刀具的依據(jù)。</p><p>　　加工示意圖應繪制成展開圖，其繪制順序是：首先按比例繪制工件的外形及加工部位的展開圖，加工示

24、意圖還要繪制出工件加工部位的圖形。加工示意圖還要考慮一些特殊要求（如工件抬起、主軸定位、危險區(qū)等）。決定動力頭的工作循環(huán)及行程。最后，選擇切削用量及附加必要的說明。</p><p>　　綜合考慮以上各種注意事項，可以看出加工示意圖的繪制方法可以分為幾個步驟，即刀具的選擇、工序間余量的確定等。</p><p>　　此次的加工示意圖如下圖1.2所示：</p><p>&

25、lt;b>　　1.2 加工示意圖</b></p><p>　　2.3.1 技術分析</p><p>　　孔 精度等級：7H； 精度等級：7H</p><p>　　材料： 1#灰1#灰鑄鐵 硬度： HB190</p><p>　　通孔 加工深度L=19mm</p><p>　　2

26、.3.2 刀具的選擇</p><p>　　刀具的類型的選擇決定于所鏜內(nèi)孔的性質(zhì)、所鏜內(nèi)孔在工件上的位置、工件的構造與尺寸及生產(chǎn)的批量。</p><p>　　查 [10] P899 表10-49 選用細柄機用鏜刀 H3 GB3464-83和。</p><p>　　2.3.3 鏜孔靠模裝置選擇</p><p>　　在專用機床上鏜內(nèi)孔多采用鏜孔

27、靠模裝置。其原理仍然是“自引法”鏜孔。這種鏜孔裝置的進給運動，直接由靠模螺桿、螺母得到。常用的靠模裝置有：TO281型鏜孔靠模裝置和TO282型靠模裝置。</p><p>　　本設計中采用了通用的TO281型鏜孔靠模裝置，如下圖1.3所示：</p><p>　　1.3 TO281型鏜孔靠模</p><p>　　2.3.4 切削用量的選取</p>&l

28、t;p>　　由于專用機床有大量刀具同時工作，為了使機床正常工作，不經(jīng)常停車換刀，而達到較高的生產(chǎn)率。所選擇的切削用量比一般通用機床的切削用量要低一些?？傮w上說：在采用多軸加工的專用機床的切削用量和切削速度要低一些。根據(jù)現(xiàn)有專用機床使用情況，多軸加工的切削用量比通用機床單刀加工的切削用量約30%左右。</p><p>　　查閱 [2] P51表2-17 鏜孔切削速度</p><p>　

29、　加工材料為1#灰鑄鐵 切削速度：v=4～8m/min </p><p>　　查 [10] P1142 表14-90</p><p>　　由公式計算得 (2-1)</p><p><b>　　取v=8m/min</b></p>

30、<p>　　進給量為鏜刀的導程　f=1.25mm/r</p><p>　　由公式：v=πd n得:</p><p>　　主軸轉(zhuǎn)速n=318/r/min</p><p>　　2.3.5 確定主軸類型、尺寸、外伸長度</p><p>　　主軸類型主要依據(jù)工藝方法和刀桿與主軸的聯(lián)結結構進行確定。主軸軸頸及軸端尺寸主要取決于進給抗力和

31、主軸——刀具系統(tǒng)結構。</p><p>　　通用鏜孔主軸有兩種(1)滾錐軸承鏜孔主軸(2)滾針軸承鏜孔主軸。</p><p>　　2.3.5.1 主軸類型</p><p>　　查[9] 表4-2 </p><p>　　選用滾錐軸承鏜孔主軸</p><p>　　2.3.5.2 主軸尺寸</p><

32、p>　　根據(jù)公式：d=6.2 (2-2)</p><p>　　可算出本設計中鏜孔主軸的大致直徑</p><p>　　式中：d——主軸直徑（mm）</p><p>　　T——轉(zhuǎn)矩（N·m）</p><p>　　加工1#灰鑄鐵時T=0.195DP

33、 (2-3)</p><p>　　由于本設計中D=5mm，P=1.25mm，所以</p><p>　　查[9]中表3-5鏜孔主軸直徑的確定，得螺紋M5的主軸直徑d=17mm 轉(zhuǎn)矩T=5 N·m</p><p>　　查[9]表3-6和4-2 主軸直徑d=20mm</p>&l

34、t;p>　　外伸尺寸L=120mm。</p><p>　　2.4 機床聯(lián)系尺寸圖</p><p>　　2.4.1 繪制機床尺寸聯(lián)系總圖之前應確定的內(nèi)容</p><p>　　2.4.1.1 選擇動力部件 </p><p>　　動力部件的選擇主要是確定動力箱和動力滑臺。根據(jù)已定的工藝方案和機床配置形式并結合使用及修理因素，確定機床為臥

35、式雙面單工位液壓傳動專用機床，液壓滑臺實現(xiàn)工作進給運動，選用配套的動力箱驅(qū)動多軸箱鏜孔主軸。</p><p>　　動力箱規(guī)格與滑臺要匹配，其驅(qū)動功率主要依據(jù)是根據(jù)多軸箱所傳遞的切屑功率來選用。確定鏜孔電機功率，應考慮鏜刀鈍化的影響，一般按計算功率的1.5~2.5倍選取。（軸數(shù)少時取大值，軸數(shù)多時取小值）</p><p><b>　　(2-5)</b></p>

36、;<p>　　式中：——消耗于各主軸的切削功率的總和，單位為kw；</p><p>　　——主軸箱的傳動效率，加工黑色金屬時取0.8~0.9，加工有色金屬時取0.7~0.8，主軸數(shù)多、傳動復雜時取小值，反之取大值。</p><p>　　查《專用機床設計簡明手冊》表6-20</p><p>　　則： (2-6)</p><p&

37、gt;　　=6x0.1636/0.8=1.09kw </p><p>　　1.09x2=2.18kw</p><p><b>　　查[9]表5-39</b></p><p>　　本機床左右多軸箱均采用1TD25-IB型動力箱（=1420r/min;電動機選Y100L1-4型，功率為2.2KW）。</p><p><

38、b>　　(2-7)</b></p><p>　　根據(jù)選定的切削用量，計算總的進給力，根據(jù)所需的最小進給速度、工作行程、結合多軸箱輪廓尺寸，考慮工作穩(wěn)定性，選用HY63-I 型液壓滑臺，以及相配套的側(cè)底座（1CC631型）。查[9]P91表5-1</p><p>　　滑鞍寬度： 630mm</p><p>　　滑鞍長度： 1250mm</p&g

39、t;<p>　　行 程： 630mm</p><p>　　滑座長度： 1920mm</p><p>　　高 度： 400mm</p><p>　　工進速度：6.5-250mm/min</p><p>　　快進速度：5m/min。</p><p>　　2.4.1.2 確定機床裝料高度H &

40、lt;/p><p>　　裝料高度是指工件安裝基面至地面的垂直距離?？紤]上述剛度結構功能和使用要求等因素選取計算：</p><p>　　最低孔高度 h2=208mm</p><p>　　滑臺高度 h3=400mm</p><p>　　側(cè)底座高度 h4=630mm</p><p>　　取H=1250mm。</p>

41、;<p>　　h1=h2+H-（0.5+h3+h4）=25+1100-（0.5+400+630）=94.5mm</p><p>　　H=35+100+94.5=229.5mm</p><p>　　查[9]，P135表7-1選取多軸箱體規(guī)格尺寸400x400。聯(lián)系尺寸圖如下圖1.4所示：</p><p>　　1.4 機床聯(lián)系尺寸圖</p>

42、<p>　　2.5 機床生產(chǎn)率計算卡</p><p>　　根據(jù)加工示意圖所確定的工作循環(huán)及切削用量等，就可以計算機床生產(chǎn)率并編制生產(chǎn)率計算卡。生產(chǎn)率計算卡是反映機床生產(chǎn)節(jié)拍或?qū)嶋H生產(chǎn)率和切削用量、動作時間、生產(chǎn)綱領及負荷率等關系的技術文件。它是用戶驗收機床生產(chǎn)效率的重要依據(jù)。</p><p>　　2.5.1 理想生產(chǎn)率Q</p><p>　　理想生產(chǎn)

43、率是指完成年生產(chǎn)綱領A 所要求的機床生產(chǎn)率。與全年工時tk 總數(shù)有關，單班制取2350h</p><p>　　A=5000x(1+2%+2%)=5200件 (2-10)</p><p>　　Q=A/tk=5200/2350=2.21件/h (2-11)</p&g

44、t;<p>　　2.5.2 實際生產(chǎn)率Q1 </p><p>　　實際生產(chǎn)率是指設計機床每小時實際可生產(chǎn)的零件數(shù)量。</p><p>　　Q1=60/T單 (2-12)</p><p>　　式中 T單——生產(chǎn)一個零件所需的時間（mi

45、n）, 可按下式計算：</p><p>　　T單=t切+t輔=（L1/vf1+ L2/vf2+t停）+[（L快進+L快退）/vfk+ t移+ t裝] （2-13）</p><p>　　L1、L2——刀具第一、第二工作進給長度，單位為mm；</p><p>　　vf1 vf2——刀具第一、第二工作進給量，單位為mm/min;</p><

46、;p>　　t停——通常刀具在加工終了時無進給狀態(tài)下旋轉(zhuǎn)5～10轉(zhuǎn)所需的時間，單位為min;取0.1min,即6s.</p><p>　　vfk——動力部件快速行程速度。 本次采用的是液壓動力部件, 為5m/min。</p><p>　　t移——回轉(zhuǎn)工作臺進行一次工位轉(zhuǎn)換時間，一般取0.1 min;此道工序可忽略。</p><p>　　t裝——工件裝、卸的時間

47、（包括定位或撤消定位、夾緊或松開、清理基面或切屑及調(diào)運工件等的時間）通常.取0.5-1.5min.取1.5min .</p><p>　　把數(shù)值帶入（2-13）中：</p><p>　　得到：T單=23/397.5+23/397.5+0.1+0.075/5+0.075/5+1.5</p><p>　　=1.7456min;</p><p>　

48、　所以Q1=60/T單=60/1.71=34.32件/小時</p><p>　　則 Q1≥Q </p><p><b>　　所以滿足生產(chǎn)率要求</b></p><p>　　第3章 多軸箱設計</p><p>　　3.1 多軸箱的組成及表示方法</p><p>　　多軸箱按結構特點分為通用

49、（即標準）和專用多軸箱兩大類。前者結構典型，能利用同用的箱體和傳動件；后者結構特殊，往往需要加強主軸系統(tǒng)剛性，而使主軸及某些傳動件必須專門設計，故專用主軸箱通常指“剛性主軸箱”，即采用不需要刀具導向裝置的剛性主軸和用精密滑臺導軌來保證加工孔的位置精度。通用主軸箱則采用標準主軸，借助導向套引導刀具來保證被加工孔的位置精度。</p><p>　　本設計中所采用的就是通用主軸箱。</p><p>

50、;　　3.2 多軸箱通用零件</p><p>　　多軸箱的通用零件的編號方法如下：</p><p>　　T07或1T07系指與TD或與1TD系列動力箱配套的主軸箱同用零件，其標記方法詳見[9]中表4-1、表4-2、表4-4、表4-5和第七章相應的配套零件表。</p><p>　　順序號和零件順序號表示的內(nèi)容隨類別號和小組號的不同而不同。例如：800×630

51、T0711-11，表示寬800mm，高400mm的主軸箱體；30T0731-42，表示有Ⅳ排齒輪，用圓錐滾子軸承、直徑為φ40mm的傳動軸；3×40×40T0741-41表示模數(shù)為3、齒數(shù)為40、孔徑為φ20mm和寬度為32mm的齒輪。</p><p>　　3.3 繪制多軸箱設計原始依據(jù)圖</p><p>　　多軸箱設計原始原始依據(jù)圖，是根據(jù)“三圖一卡”整理編繪出來

52、的。其內(nèi)容及注意事項如下：</p><p>　　[1] 根據(jù)機床聯(lián)系尺寸圖，繪制多軸箱外形圖，并標注輪廓尺寸及動力箱驅(qū)動軸的相對位置尺寸。</p><p>　　[2] 根據(jù)聯(lián)系尺寸圖和加工示意圖，標注所有主軸位置尺寸及工件與主軸、主軸與驅(qū)動軸的相關位置尺寸。</p><p>　　[3] 根據(jù)加工示意圖標注各主軸轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)向主軸逆時針轉(zhuǎn)向。</p><

53、;p>　　[4] 列表標明各主軸的工序內(nèi)容、切削用量及主軸外伸尺寸。</p><p>　　[5] 標明動力件型號及其性能參數(shù)。</p><p>　　3.4 主軸、齒輪的確定及動力計算</p><p>　　主軸的型式和直徑，主要取決于加工工藝方法、刀具主軸聯(lián)接結構、刀具的進給抗力和切削轉(zhuǎn)矩。</p><p>　　鏜孔類主軸按支承型式分

54、為兩種：[1]前后支承均為圓錐滾子軸承主軸。 [2] 前后支承均為推力球軸承和無內(nèi)環(huán)滾針軸承的主軸。</p><p>　　3.4.1 主軸型式的確定</p><p>　　本設計中根據(jù)加工工藝要求，采用了第一種前后支承均為圓錐滾子軸承主軸。其裝配結構、配套零件及聯(lián)系尺寸詳見《專用機床設計簡明手冊》中第七章第二節(jié)。</p><p>　　主軸材料采用了40Cr鋼，熱

55、處理C42。</p><p><b>　　數(shù)量：2根。</b></p><p>　　3.4.2 主軸直徑的確定</p><p>　　根據(jù)被加工零件工序圖和加工示意圖中的要求，是采用標準高速鋼鏜刀，對箱體上2-孔進行鏜孔。</p><p>　　根據(jù)公式：d=6.2

56、 (3-1)</p><p>　　可算出本設計中鏜孔主軸的大致直徑</p><p>　　式中：d——主軸直徑（mm）</p><p>　　T——轉(zhuǎn)矩（N·m）</p><p>　　加工1#灰鑄鐵時T=0.195DP，由于本設計中D=5mm，P=0.8mm，所以</p><p>　　查[9

57、]中表3-5鏜孔主軸直徑的確定，得螺紋M5的主軸直徑d=17mm 轉(zhuǎn)矩T=5N.mm</p><p>　　查[9]中表4-2得</p><p>　　主軸直徑d=20mm。 </p><p>　　3.4.3 多軸箱所需動力的計算 </p><p>　　多軸箱的動力計算包括多軸箱所需要的功率和進給力兩項。</p><p&g

58、t;　　3.4.3.1傳動系統(tǒng)確定之后，多軸箱所需要的功率按下列公式計算</p><p><b>　　(3-2)</b></p><p>　　式中 ——切削功率，單位為KW</p><p>　　——空轉(zhuǎn)功率，單位為KW</p><p>　　——與負荷成正比的功率損失，單位為KW</p><p>

59、　　每根主軸的切削功率，由選定的切削用量按公式計算或查圖表獲得；每根主軸的空轉(zhuǎn)功率按[9]P62表4-6確定；每根主軸上的功率損失，一般取所傳遞功率的1%。</p><p>　　3.4.3.2 主軸切削功率</p><p>　　==0.1636KW</p><p>　　=3P=3x0.1636=0.49KW</p><p>　　3.4.3.3

60、 空轉(zhuǎn)功率</p><p>　　由于主軸直徑為20mm，根據(jù)[9]P62表4-6：</p><p>　　主軸轉(zhuǎn)速為n=318r/min，根據(jù)插值法： (3-3)</p><p>　　=3x0.028=0.084KW</p>

61、<p>　　3.4.3.4 功率損失</p><p>　　每根軸上的功率損失，一般可取所傳遞功率的1%</p><p>　　=(0.9821+0.168)x1%=0.0115KW</p><p><b>　　(3-4)</b></p><p>　　3.4.3.5 多軸箱所需進給力計算</p>

62、;<p><b>　　(3-5)</b></p><p>　　式中 ——各主軸所需的軸向切削力，單位為N</p><p>　　F===5973.23N (3-6)</p><p>　　=3F=3x5973.23=17919.352N</p><p>　　3.5

63、 多軸箱傳動系統(tǒng)設計</p><p>　　多軸箱傳動系統(tǒng)設計，是根據(jù)動力箱驅(qū)動軸位置和轉(zhuǎn)速、各主軸位置及其轉(zhuǎn)速要求，設計傳動鏈，把驅(qū)動軸與各主軸連接起來，使各主軸獲得預定的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。</p><p>　　各齒輪參數(shù)的設計計算：齒輪齒數(shù)和傳動軸轉(zhuǎn)速的計算公式如下：</p><p>　　u = =

64、 (3-7)</p><p>　　A = = (3-8)</p><p><b>　　(3-9)</b></p><p><b>　　(3-10)</b></p><p><b>　　(3-11)

65、</b></p><p><b>　　(3-12)</b></p><p>　　式中 u——嚙合齒輪副傳動比；</p><p>　　S——嚙合齒輪副齒數(shù)和；</p><p>　　z、z——分別為主動和從動齒輪齒數(shù)；</p><p>　　n、n——分別為主動和從動齒輪轉(zhuǎn)速，單位為r/mi

66、n；</p><p>　　A——齒輪嚙合中心距，單位為mm；</p><p>　　M——齒輪模數(shù)，單位為mm。</p><p>　　已知：主軸轉(zhuǎn)速 n=785r/min，主軸直徑 d=20mm，主軸齒輪模數(shù) m=2。</p><p>　　取驅(qū)動軸齒輪的模數(shù)m=3，齒數(shù)=23（數(shù)量1個，設在第Ⅳ排）。</p><p>　

67、　傳動軸2即軸5的齒輪參數(shù)計算設計</p><p><b>　　=</b></p><p>　　m=3 （數(shù)量1個，設在第Ⅳ排）</p><p><b>　　轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　[4] 主軸1、2、3即軸1、3、2的齒輪參數(shù)計算設計</p><p>　　取傳動軸

68、齒輪的模數(shù)m=2，齒數(shù)=24（數(shù)量2個，分別設在第Ⅱ、Ⅲ排）。</p><p><b>　　m=2</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　主軸1、3即軸1、2（數(shù)量各1個，設在第Ⅲ排）。</p><p>　　主軸2即軸3（數(shù)量1個，設在第Ⅱ排）。</p>

69、<p>　　主軸4、5、6即軸6、8、7的齒輪參數(shù)計算設計</p><p>　　取傳動軸齒輪的模數(shù)m=2，齒數(shù)=21（數(shù)量2個，分別設在第Ⅱ、Ⅲ排）。</p><p><b>　　M=2</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　主軸4、6即軸1、2（數(shù)量各1

70、個，設在第Ⅱ排）。</p><p>　　主軸5即軸8（數(shù)量1個，設在第Ⅲ排）。多軸箱總裝配圖如下圖1.5所示：</p><p>　　1.5 多軸箱裝配圖</p><p>　　3.6 多軸箱坐標計算檢查圖</p><p>　　坐標計算是根據(jù)已知的驅(qū)動軸和主軸的位置以及傳動關系，精確計算各中間傳動軸的坐標。其目的是為多軸箱箱體零件補充加工圖提供

71、孔的坐標尺寸，并用于繪制坐標檢查圖來檢查齒輪排列、結構布置是否合理。多軸箱坐標計算步驟、要求如下：</p><p><b>　　第4章 夾具設計</b></p><p>　　4.1 專用機床夾具概述</p><p>　　機床夾具是在機床上用以裝夾工件的一種裝置，它是專用機床的重要組成部件，夾具是根據(jù)機床的工藝和結構方案的具體要求而專門設計的

72、。其作用是它是用于實現(xiàn)被加工零件的準確定位，夾壓，刀具的導向，以及裝卸工件時的限位等。</p><p>　　專用機床夾具主要的特點如下：第一、 一般的機床夾具是作為機床的輔助機構設計的，而專用機床夾具是機床的主要組成部分，其設計工作是整個專用機床設計的重要部分之一。第二、 專用機床夾具和機床其他部件有極其密切的聯(lián)系。第三、 專用機床夾具必須必須具有很好的剛性和足夠的夾壓力，以保證在整個加工過程中工件不產(chǎn)生任何位移

73、。第四、 專用機床夾具是保證加工精度的重要部位，其設計、制造和調(diào)整都必須有嚴格的要求，使其能持久地保持精度。第五、專用機床夾具應便于實現(xiàn)定位和夾壓的自動化，并有動作完成的檢查信號；保證切屑從加工空間自動排除；便于觀察和檢查，以及在不從機床上拆下夾具的情況下，能夠更換易損件和維護調(diào)整。</p><p><b>　　4.2 夾緊機構</b></p><p>　　夾緊裝置

74、是夾具的重要組成部分。在設計夾緊裝置時，應滿足以下基本要求：</p><p>　　[1] 在夾緊過程中應能保持工作定位時所獲得的正確位置。</p><p>　　[2] 夾緊應可靠和適當，夾緊機構一般要有自鎖作用，保證在加工過程中不會產(chǎn)生松動或振動，夾緊工件時，不允許工件產(chǎn)生不適當?shù)淖冃魏捅砻鎿p傷。</p><p>　　[3] 夾緊裝置應操作方便，有力，安全。<

75、/p><p>　　[4] 夾緊裝置的復雜程度和自動化程度應與工件的生產(chǎn)批量和生產(chǎn)方式和適應，結構設計應力求簡單，緊湊，并盡可能采用標準化元件。</p><p>　　夾緊力包括大小、方向和作用點三個要素，它們的確定是夾緊機構中首先要解決的問題。</p><p>　　4.3 夾緊力計算</p><p>　　本次所設計的夾緊力主要由可調(diào)壓板提供，夾

76、緊力的方向與切削力方向垂直。</p><p>　　因此，所需的夾緊力由下式計算[3]P36:</p><p><b>　　(4-1)</b></p><p>　　式中： ——實際所需夾緊力(N)</p><p>　　——夾緊元件與工件間的摩擦系數(shù)</p><p>　　——工件與夾具支承面間的摩

77、擦系數(shù)</p><p>　　K——安全系數(shù)，K=K0·K1·K2·K3·K4·K5·K6</p><p>　　查[3]P30表1-2-1可知:</p><p>　　K=K0·K1·K2·K3·K4·K5·K6

78、 (4-2)</p><p>　　=1.2×1.0×1.3×1.0×1.0×1.0×1.0</p><p><b>　　=1.56</b></p><p>　　=0.16，=0.2</p><p>　　所以 ===1618.5N</p>

79、;<p>　　而由可調(diào)壓板所能提供的夾緊力計算如下：</p><p>　　可調(diào)壓板的工作壓力為P=400kg/</p><p>　　可調(diào)壓板能提供的夾緊力為F=P·S= (4-3)</p><p>　　=400×3.14×/4</p><p><b&

80、gt;　　=1962.5N</b></p><p>　　因為F>,所以夾緊力足夠，且夾緊力是由兩個可調(diào)壓板同時提供，因此更可保證夾緊的可靠性。</p><p>　　因此，本次設計所設計的夾具能夠提供足夠的夾緊力，為保證加工精度提供了有利的保證。同時夾緊裝置的運用也降低了工人的勞動強度，體現(xiàn)了人性化的設計。</p><p><b>　　結論

81、</b></p><p>　　此次畢業(yè)設計即將完成，它是對大學四年所學知識的復習與總結，同時也是對新的知識探索的一個歷程。設計中有關齒輪室蓋鉆鏜孔專機的每個環(huán)節(jié)都經(jīng)反復思考當然時常會有考慮不周的地方，如設計的過程中發(fā)現(xiàn)課堂上所學習的理論知識與實踐中的操作和加工過程還是有一定的差距進行實踐操作還需要嘗試的改進。但通過不斷的查閱文獻資料以及指導老師的幫助使得此次畢業(yè)設計所遇到棘手的問題得到及時的解決。通過

82、不斷的解決實驗中所遇到的問題，在這個過程中我也學會了從哪方面下手如何采用正確有效的方法去分析問題以及搜集整理文獻資料，同時能把理論問題運用到實踐中。</p><p>　　文章主要從齒輪室蓋鉆鏜孔專機的工作原理，結構分析，受力分析，運動分析以及有限元分析等內(nèi)容進行了詳細的解說，同時也對整個機構中所需要的電機的選擇也進行了考察。</p><p>　　通過將齒輪室蓋鉆鏜孔專機的結構設計與運動分析

83、及考慮桿長誤差的誤差分析，受力分析，實現(xiàn)了齒輪室蓋鉆鏜孔專機的結構設計及桿組法進行運動分析和誤差分析的參數(shù)化設計．當然也可以在系統(tǒng)中靠一個力學分析子功能模塊，從而對機構進行力學性能評價。</p><p>　　直到今天，畢業(yè)設計總算接近尾聲了，通過這次對于采用重物平衡的齒輪室蓋鉆鏜孔專機的設計，使我們充分把握的設計方法和步驟，不僅復習所學的知識，而且還獲得新的經(jīng)驗與啟示，特別是對、齒輪室蓋鉆鏜孔專機的設計有了深刻的

84、體會，讓我收益頗多。特別是針對機械的機構設計這部分，我感觸最深，在以后的工作中，我相信我還會遇到很多類似的問題，但是有了這次的學習和設計經(jīng)歷，我想我已經(jīng)初步具備了設計一個機械設備的能力，我已經(jīng)做好了準備，在以后的工作中，邊工作邊學習，爭取在工作中提高，在工作中學習，爭取做一個對于社會，對家庭有用的人。</p><p>　　齒輪室蓋鉆鏜孔專機的運動分析的方法有很多種，主要還是圖解法和解析法。在需要直觀簡捷地了解某一

85、個或者幾個位置的運動特性在齒輪室蓋鉆鏜孔專機上，通常使用圖解法比較方便，且精確度也能滿足實際問題的需求。</p><p>　　只有進行了一些實踐后，雖然在課題中有些沒有做到，但我學會了一些其他的基本功能，從中得到一些定性的結論。這些方法都只能從實踐中、從多次的失敗成功中總結獲得。</p><p>　　因為這次畢業(yè)設計設計是以小組的形式進行的，所以，不僅僅要有方法一起去發(fā)現(xiàn)問題，協(xié)商問題，討

86、論問題，并且解決問題。通過這次設計與制作，更加深刻了對書本知識的理解和認識。</p><p>　　短短三周是課程設計，使我發(fā)現(xiàn)了自己所掌握的知識是真正如此的缺乏，自己綜合應用所學的專業(yè)知識能力是如此的不足，幾年來的學習了那么多的課程，今天才知道自己并不會用，想到這里，我真的心急了，相信這一定是我繼續(xù)努力的動力。</p><p><b>　　致謝</b></p&g

87、t;<p>　　此次畢業(yè)論文即將結尾，回想近階段的點點滴滴，心中充滿無限感激與留戀。由于缺乏經(jīng)驗，操作過程中難免有些考慮不周的地方，如果沒有老師的指導和同學的支持與幫助，想要完成本次的畢業(yè)論文是相當艱難地。在此，我向我的論文指導老師致以最誠摯的謝意！老師思路開闊，條理清晰，知識淵博，熟悉各類儀器的使用，在機械方面有一定的造詣。在論文的選題、資料的收集、實驗的設計與完成以及論文的審定及成稿等方面都給予了我細心的指導與建議。尤

88、其是在試驗中遇到問題時，總能得到老師專業(yè)細心的解答 ，對此十分感激。感謝各位老師在我做畢業(yè)設計過程中方面給予的幫助。同時感謝所有在論文寫作過程中幫助過我的同學，感謝她們對我的幫助和鼓勵。謝謝老師的悉心指導和同學們的陪伴支持，使我的實驗課題及論文撰寫順利完成。最后感謝所有閱讀本論文的老師，給我提出寶貴的建議，非常感謝！</p><p><b>　　參考文獻</b></p><

89、;p>　　[1]張福學編著.鉆鏜孔專機的應用.北京：電子工業(yè)出版社，2000：59-62</p><p>　　[2]何發(fā)昌著，邵遠編著.齒輪室蓋鉆鏜孔專機的原理.北京：高等教育出版社，1996：77-80</p><p>　　[3]張利平著. 實用技術速查手冊. 北京：化學工業(yè)出版社，2006.12：15-18</p><p>　　[4]李寶仁著. 機械加

90、工手冊. 北京：機械工業(yè)出版社，1999.9：80-82</p><p>　　[5]宋學義著. 齒輪室蓋鉆鏜孔專機速查手冊. 北京：機械工業(yè)出版社，1995.3：99-101</p><p>　　[6]陳奎生著. 機械加工工藝分析. 武漢：武漢理工大學出版社，2008.5：208-212</p><p>　　[7]SMC（中國）有限公司.鉆鏜孔專機實用技術. 北京：

91、機械工業(yè)出版社，2003.10:230-232</p><p>　　[8]徐文燦著. 齒輪室蓋鉆鏜孔專機系統(tǒng)設計. 北京：機械工業(yè)出版社，1995：320-323</p><p>　　[9]高微,楊中平,趙榮飛等.齒輪室蓋鉆鏜孔專機結構優(yōu)化設計. 機械設計與制造2006.1：187-189</p><p>　　[10]馬光,申桂英.工業(yè)齒輪室蓋鉆鏜孔專機的現(xiàn)狀及發(fā)展

92、趨勢. 中國期刊全文數(shù)據(jù)庫2002年:28-30</p><p>　　[11]李如松.齒輪室蓋鉆鏜孔專機的應用現(xiàn)狀與展望. 中國期刊全文數(shù)據(jù)庫1994年第4期:55-58</p><p>　　[12]李明.專機設計.制造技術與機床2005年第7期:77-79</p><p>　　[13]李杜莉，武洪恩，劉志海.齒輪室蓋鉆鏜孔專機的運動學分析. 煤礦機械2007年2月

93、:52-55</p><p>　　[14]Technological study of liquid die forging for the aluminum alloy connecting rod of an air compressor[J].journal of materials processing technology，2003:462-464</p><p>　　[15]