畢業(yè)設(shè)計(jì)---煤礦綜采工作面供電系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、<p>　　2012屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）</p><p>　　題 目 ***煤礦綜采工作面供電系統(tǒng)設(shè)計(jì) </p><p>　　所 在 系 機(jī)電動(dòng)力與信息工程系 </p><p>　　專業(yè)班級(jí) 08級(jí)工業(yè)工程（1）班 </p><p>　　姓 名

2、 </p><p>　　指導(dǎo)教師 </p><p><b>　　教務(wù)處制</b></p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)為***農(nóng)場(chǎng)煤礦采區(qū)供電設(shè)計(jì)。從實(shí)際出發(fā)進(jìn)行系統(tǒng)

3、分析，除滿足一般設(shè)計(jì)規(guī)程及規(guī)范要求外，還滿足《煤礦安全規(guī)程》的具體要求和標(biāo)準(zhǔn)。本設(shè)計(jì)變壓器選用礦用隔爆型干式變壓器和礦用隔爆型移動(dòng)變電站；高壓開(kāi)關(guān)與低壓饋電開(kāi)關(guān)都選用具有技術(shù)先進(jìn)的智能化綜合保護(hù)裝置的高壓防爆真空開(kāi)關(guān)和低壓礦用隔爆型真空饋電開(kāi)關(guān)，各種設(shè)備的開(kāi)關(guān)選用礦用隔爆型真空起動(dòng)器。高壓鎧裝電纜選用交聯(lián)聚乙烯絕緣聚乙烯護(hù)套電力電纜。通過(guò)短路電流、開(kāi)關(guān)繼電保護(hù)整定的計(jì)算和保護(hù)接地的確定，使其設(shè)計(jì)可靠性高、功能完善、組合靈活，以及功耗低，

4、保證采區(qū)供電安全、經(jīng)濟(jì)、高效平穩(wěn)運(yùn)行。</p><p>　　關(guān)鍵詞：供電設(shè)計(jì)；變壓器；開(kāi)關(guān)；電纜</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Designed for six transport Lake Farm coal mining area power supply design. Proceeding f

5、rom the actual systems analysis, General specification for design and specification except those that meet the requirements, also meet the specific requirements of the coal mine safety regulations and standards. Design s

6、election of mine-used flameproof dry transformer of transformer and mine-used flameproof movable substation; selection of high-voltage switch with low voltage feed switch has the advanced techn</p><p>　　keyw

7、ord: power supply design; use of a transformer; switch; cable</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1工作面概況與設(shè)備選型配置1</p><p>　　2供電系統(tǒng)的選擇確定1</p><p>　　3負(fù)荷統(tǒng)計(jì)及移動(dòng)變電站選擇1<

8、;/p><p>　　3.1設(shè)備選型配置、電壓等級(jí)、用電設(shè)備負(fù)荷統(tǒng)計(jì)表1</p><p>　　3.2變壓器的選擇2</p><p>　　4電氣設(shè)備的選型3</p><p>　　5高壓電纜選擇與校驗(yàn)3</p><p>　　5.1 兩臺(tái)1600 KVA移動(dòng)變電站高壓電纜的選擇3</p><p>

9、　　5.2 800 KVA移動(dòng)變電站高壓電纜的選擇4</p><p>　　6移動(dòng)變電站負(fù)荷側(cè)電纜選擇與計(jì)算5</p><p>　　6.1 3300V移動(dòng)變電站負(fù)荷側(cè)電纜選擇與計(jì)算5</p><p>　　6.2 1140V電纜選擇與計(jì)算13</p><p>　　7短路電流計(jì)算15</p><p>　　7.1 3

10、300V系統(tǒng)短路電流計(jì)算15</p><p>　　7.2 1140V系統(tǒng)短路電流計(jì)算17</p><p>　　8 熱穩(wěn)定和開(kāi)關(guān)分?jǐn)嗄芰πｒ?yàn)18</p><p>　　8.1低壓電纜熱穩(wěn)定校驗(yàn)18</p><p>　　8.2 高低壓開(kāi)關(guān)分?jǐn)嗄芰πｒ?yàn)18</p><p>　　9 過(guò)電流保護(hù)裝置的整定計(jì)算與校驗(yàn)19

11、</p><p>　　9.1 高壓配電裝置過(guò)流保護(hù)整定19</p><p>　　9.2 移變低壓側(cè)保護(hù)整定20</p><p>　　9.3 磁力啟動(dòng)器的整定與校驗(yàn)21</p><p>　　9.4 低壓隔爆型配電開(kāi)關(guān)中過(guò)電流保護(hù)裝置的整定表22</p><p>　　9.5 1140V系統(tǒng)開(kāi)關(guān)整定與校驗(yàn)22<

12、;/p><p><b>　　致 謝25</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)26</b></p><p><b>　　附 錄27</b></p><p>　　1工作面概況與設(shè)備選型配置</p><p>　　該工作面里機(jī)巷走向長(zhǎng)度460米，外機(jī)巷

13、走向長(zhǎng)度385米,切眼開(kāi)采長(zhǎng)度為110米，工作面煤層傾角25°— 32°，平均傾角28°，煤層厚度2.5米－4.2米，平均厚度3.5，采煤方式為綜合機(jī)械化采煤。</p><p>　　2供電系統(tǒng)的選擇確定</p><p>　　該綜采供電電源來(lái)自北六下部變電所，高壓采用兩路供電，一路在軌道石門(mén)處供800KVA移變，（由保運(yùn)區(qū)安裝），另外一路至工作面開(kāi)關(guān)車(chē)供兩臺(tái)16

14、00KVA移變.</p><p>　　電纜敷設(shè)巷道路線為：下部變電所→北八大巷→充電硐室→進(jìn)風(fēng)石門(mén)→Ⅰ聯(lián)巷→機(jī)巷，移動(dòng)變電站及泵站放置進(jìn)風(fēng)石門(mén)附近，設(shè)備控制開(kāi)關(guān)放置距工作面190m附近，低壓電纜沿進(jìn)風(fēng)石門(mén)→機(jī)巷敷設(shè)，采用電壓等級(jí)為3300KV。 </p><p>　　3負(fù)荷統(tǒng)計(jì)及移動(dòng)變電站選擇</p><p>　　3.1設(shè)備選型配置、電壓等級(jí)、用電設(shè)備負(fù)荷統(tǒng)計(jì)表 &

15、lt;/p><p><b>　　3.2變壓器的選擇</b></p><p>　　根據(jù)供電系統(tǒng)擬定原則，選擇兩臺(tái)移動(dòng)變電站，其容量分別決定如下：</p><p>　　1、1#移動(dòng)變電站向采煤機(jī)組、一臺(tái)乳化液泵供電，供電電壓為3300V。</p><p>　　K1x=0.4+0.6(P1max/ΣP1e)=0.4+0.6(400

16、/1170)=0.61 cosφ=0.85</p><p>　　S1b=ΣP1eK1x/cosφ=1170×0.61/0.85=839.6KVA</p><p>　　故1#移動(dòng)變電站選用KBSGZY-1600/6/3.45干式變壓器</p><p>　　S1e=1600KVA＞S1b=839.6KVA 滿足工作需要</p>&

17、lt;p>　　2、2#移動(dòng)變電站向運(yùn)輸機(jī)和一臺(tái)乳化液泵供電，供電電壓為3300V。</p><p>　　K2x=0.4+0.6(P2max/ΣP2e)=0.4+0.6(400/1050)=0.63 cosφ=0.89</p><p>　　S2b=ΣP2eK2x/cosφ=1050×0.63/0.89=743.3KVA</p><p>　　故2#移動(dòng)

18、變電站選用KBSGZY-1600/6/3.45干式變壓器</p><p>　　S2e=1600KVA＞S2b=743.3KVA 滿足工作需要</p><p>　　3、3#移動(dòng)變電站向轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)和兩臺(tái)皮帶機(jī)供電，供電電壓為1140V。</p><p>　　K3x=0.4+0.6(P2max/ΣP2e)=0.4+0.6(220/640)=0.6 cos

19、φ=0.85</p><p>　　S3b=ΣP3eK3x/cosφ=640×0.6/0.85=452KVA</p><p>　　故3#移動(dòng)變電站選用KBSGZY-800/6/1.2干式變壓器</p><p>　　S3e=800KVA＞S3b=452KVA 滿足工作需要</p><p><b>　　4電氣設(shè)備的選

20、型</b></p><p>　　低壓開(kāi)關(guān)的選擇：本次設(shè)計(jì)低壓采用3300V和1140V電壓等級(jí)，故所有選</p><p>　　的低壓電器設(shè)備、電纜，均為千伏級(jí)。</p><p>　　根據(jù)上述選型原則，列表說(shuō)明設(shè)備的控制開(kāi)關(guān)選型配置情況如下：</p><p>　　5高壓電纜選擇與校驗(yàn)</p><p>　　按設(shè)

21、計(jì)規(guī)定初選電纜規(guī)格、型號(hào)和長(zhǎng)度</p><p>　　5.1 兩臺(tái)1600 KVA移動(dòng)變電站高壓電纜的選擇</p><p>　　1、向兩臺(tái)1600 KVA移動(dòng)變電站供電的6KV高壓電纜初選MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型礦用6KV銅芯橡套雙屏蔽電纜[8],截面120mm2，從北六下部變電所到1600 KVA移動(dòng)變電站L=1.1×

22、;230=253m</p><p>　　2、按長(zhǎng)時(shí)允許電流選擇校驗(yàn)電纜截面</p><p>　　MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型礦用移動(dòng)屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜其長(zhǎng)時(shí)允許電流為Iy=294A，取η=0.9，cosφ=0.87。</p><p>　　Ifh=∑Pe×KX×103/Ue cosΦN=

23、2220×0.51×103/×6000×0.87×0.9</p><p><b>　　=139.1 A</b></p><p>　　KX=0.4+0.6PMAX/∑Pe=0.4+0.6×(400/2220）=0.51</p><p>　　Iy=294A＞Ifh=139.1A</p

24、><p>　　3、按經(jīng)濟(jì)電流密度校驗(yàn)高壓電纜截面</p><p>　　查表經(jīng)濟(jì)電流密度Ij=2A/mm2</p><p>　　Aj= Ifh /Ij=139.1/2=70 mm2＜120 mm2</p><p>　　因此所選高壓電纜滿足要求。</p><p>　　4、熱穩(wěn)定校驗(yàn)電纜截面</p><p&g

25、t;　　短路參數(shù)按采區(qū)變電所出口短路容量50 MVA計(jì)算，則其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為</p><p>　　I∞（3）=Sd/U=50×106/×6000=4811A</p><p>　　按下式求得采區(qū)變電所到綜采工作面移動(dòng)變電站間高壓電纜的截面，即</p><p>　　Amin= I∞（3）/C=4811×/93.4=25.7mm2&l

26、t;/p><p>　　tj---短路電流的假象時(shí)間,取tj=0.25s</p><p>　　C---電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜C=93.4</p><p>　　所需最小截面Amin=25.7 mm2</p><p>　　因此所選高壓電纜滿足熱穩(wěn)定要求。</p><p>　　5、按電壓損失校驗(yàn)電纜截面</p>

27、<p>　　MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型礦用6KV銅芯橡套雙屏蔽電纜[8]，查表得R65=0.163Ω/Km,X=0.070Ω/Km；取負(fù)荷的功率因數(shù)cosΦ=0.7，tanΦ=1.02。 </p><p>　　△U%=（PL/10UN2）×（R65+X tanΦ）%=（2220×0.4/10×62）×

28、;（0.163+0.070×1.02）%=1.59%＜5%</p><p>　　MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型高壓電纜能夠滿足供電要求。</p><p>　　5.2 800 KVA移動(dòng)變電站高壓電纜的選擇</p><p>　　1、向800 KVA移動(dòng)變電站供電的6KV高壓電纜初選MYPTJ-3.3/

29、6-3×35+3×25+3×2.5型礦用6KV銅芯橡套雙屏蔽電纜[8],截面35mm2，從北六下部變電所到800 KVA移動(dòng)變電站L=250m</p><p>　　2、按長(zhǎng)時(shí)允許電流選擇校驗(yàn)電纜截面</p><p>　　MYPTJ-3.3/6-3×35+3×25+3×2.5型礦用移動(dòng)屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜其長(zhǎng)時(shí)允許電流為Iy=136

30、A，取η=0.9，cosφ=0.85。</p><p>　　Ifh=∑Pe×KX×103/Ue cosΦN=640×0.6×103/×6000×0.85×0.9</p><p><b>　　=48.3 A</b></p><p>　　K3x=0.4+0.6(P2max/ΣP2

31、e)=0.4+0.6(220/640)=0.6 </p><p>　　Iy=136A＞Ifh=48.3A</p><p>　　3、按經(jīng)濟(jì)電流密度校驗(yàn)高壓電纜截面</p><p>　　查表經(jīng)濟(jì)電流密度Ij=2A/mm2</p><p>　　Aj= Ifh /Ij=48.3/2=24.15mm2＜35mm2</p><p>

32、;　　因此所選高壓電纜滿足要求。</p><p>　　4、熱穩(wěn)定校驗(yàn)電纜截面</p><p>　　短路參數(shù)按采區(qū)變電所出口短路容量50 MVA計(jì)算，則其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為</p><p>　　I∞（3）=Sd/U=50×106/×6000=4811A</p><p>　　按下式求得采區(qū)變電所到綜采工作面移動(dòng)變電站間高壓

33、電纜的截面，即</p><p>　　Amin= I∞（3）/C=4811×/93.4=25.7mm2</p><p>　　tj---短路電流的假象時(shí)間,取tj=0.25s</p><p>　　C---電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜C=93.4</p><p>　　所需最小截面Amin=25.7mm2＜35mm2，所選35mm2高壓電

34、纜滿足熱穩(wěn)定要求。</p><p>　　綜上，MYPTJ-3.3/6-3×35+3×25+3×2.5型高壓電纜能夠滿足供電要求。</p><p>　　6移動(dòng)變電站負(fù)荷側(cè)電纜選擇與計(jì)算</p><p>　　6.1 3300V移動(dòng)變電站負(fù)荷側(cè)電纜選擇與計(jì)算</p><p>　　6.2.1 按長(zhǎng)時(shí)允許負(fù)荷電流與機(jī)械強(qiáng)度

35、初選電纜截面</p><p>　　1、采煤機(jī)電纜的選擇</p><p>　　已知Ie=200.4A，因此選用兩根MCPT-1.9/3.3-3×70+1×25+4×4電纜，長(zhǎng)度800M</p><p>　　Iy=2×215A=430A＞Ie=200.4A 滿足要求</p><p>　　且機(jī)械強(qiáng)

36、度大于最小截面50mm2</p><p>　　采煤機(jī)支線電纜選用MCPT-1.9/3.3-3×95+1×25+4×6專用電纜.</p><p>　　Iy=260A＞200.4A 滿足要求 L=300M</p><p>　　2、運(yùn)輸機(jī)、乳化液泵電纜的選擇</p><p>　?、?運(yùn)輸機(jī)電纜的選擇

37、</p><p>　　運(yùn)輸機(jī)長(zhǎng)時(shí)負(fù)荷電流I1=Pe/UcosΦ=800/×3.3×0.85=165 A</p><p>　　選用兩根MCPT-1.9/3.3-3×70+1×25+4×5型采煤機(jī)用金屬橡套電纜共用供電</p><p>　　Iy=2×215=430A＞165 A 滿足要求</p>

38、<p>　　運(yùn)輸機(jī)支線電纜的選用運(yùn)輸機(jī)單電機(jī)長(zhǎng)時(shí)負(fù)荷電流為88.77A選用MCPT-1.9/3.3-3×50+1×25+4×4型采煤機(jī)用金屬橡套電纜兩根分別供運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭、機(jī)尾電機(jī)。</p><p>　　Iy=173A＞88.77A，滿足要求。L頭=190m，L尾=300m</p><p>　　且機(jī)械強(qiáng)度大于最小截面35mm2 滿足要求</p&

39、gt;<p>　?、?乳化液泵電纜的選擇</p><p>　　乳化液泵選用2臺(tái)，一臺(tái)備用，單臺(tái)功率為250KW，電壓3300V其長(zhǎng)時(shí)允許工作電流52A，干線選用MYPT-1.9/3.3-3×50+3×25/3電纜，Iy=173A ＞Ie=52A；負(fù)荷線選用MYPT-1.9/3.3-3×35+16/3電纜，Iy=138A＞Ie=52A</p><p&g

40、t;　　且機(jī)械強(qiáng)度滿足最小截面16mm2，滿足供電要求。</p><p>　　6.2.2 按允許電壓損失校驗(yàn)或復(fù)選電纜截面</p><p><b>　　1、允許電壓損失</b></p><p>　　根據(jù)有關(guān)技術(shù)資料規(guī)定變壓器低壓側(cè)到電機(jī)端子的電壓損失，不能大于其允許值為合格∑△U≤△Uy[2]</p><p>　?。ㄒ唬?/p>

41、1#移變及線路系統(tǒng)電壓損失計(jì)算</p><p>　　采區(qū)低壓電網(wǎng)的最大電壓損失一般由三部分組成，即電源變壓器至最遠(yuǎn)電動(dòng)機(jī)端子之間總的電壓損失為： </p><p>　　∑△U=△Ub+△Ug+△Uz[2]</p><p>　　1#變壓器的電壓損失</p><p>　　ΔUb=ΔUP%×Ue</p><p>　

42、　ΔUP%=β(URcosφ+UKsinφ)</p><p>　　UR=(ΔP/10Se)%</p><p>　　β—變壓器的負(fù)荷系數(shù)，β=Sb/Se=（1170×0.51/0.85）/1600=0.316</p><p>　　UR—變壓器在額定負(fù)荷時(shí)變壓器中的電阻壓降百分?jǐn)?shù)</p><p>　　UK—變壓器在額定負(fù)荷時(shí)變壓器中的電

43、抗百分?jǐn)?shù)</p><p>　　ΔP—變壓器的短路損耗W</p><p>　　由KBSGZY-1600/6移變技術(shù)參數(shù)表得知</p><p>　　UK=3.7%, ΔP=8800W</p><p>　　∴UR=(ΔP/10Se)%=8800/(10×1600)%=0.55%</p><p><b&g

44、t;　　[4]</b></p><p>　　ΔUP%=β(URcosφ+UXsinφ)%=0.316×(0.55×0.85+3.66×0.527)%=0.757%</p><p>　　ΔUb=ΔUP%×Ue=0.757%×3450=26.1V</p><p><b>　?、谥Ь€電壓損失</

45、b></p><p>　　△Uz=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）</p><p>　　=1.732×200.4×0.3（0.230×0.85+0.076×0.527）</p><p>　　=24.5V（由95mm2電纜技術(shù)參數(shù)得知R0＝0.230Ω/Km，</p><p>　　X0＝0.

46、076Ω/Km）</p><p>　?、鄹删€上的允許電壓損失為</p><p>　　△Uyg=△Uy-△Ub-△Uz[2]</p><p>　　=330-26.1-24.5=279.4V</p><p>　　④按允許電壓損失選擇干線電纜最小截面：</p><p><b>　　[2]</b><

47、/p><p>　　=920×800×103/3300×42.5×0.9×279.4</p><p>　　=21mm2≤Aе=70 mm2</p><p>　　⑤按啟動(dòng)時(shí)的電壓損失效驗(yàn)電纜截面</p><p><b>　　1采煤機(jī)系統(tǒng)</b></p><p&

48、gt;　　煤機(jī)功率最大為920KW，按煤機(jī)啟動(dòng)時(shí)校驗(yàn)。阻值等值電路如圖：</p><p>　　Zb:變壓器內(nèi)部阻抗 ZL:電纜阻抗</p><p>　　ZQ:采煤機(jī)電動(dòng)機(jī)阻抗 ZB:乳化泵電動(dòng)機(jī)阻抗1.1啟動(dòng)回路元件阻抗</p><p>　　采煤機(jī)電動(dòng)機(jī)雙電機(jī)同時(shí)啟動(dòng)時(shí)，cosΦQ=0.4,額定啟動(dòng)電流為</p><p>　　I

49、NQ=2×5.8×87=1009.2A</p><p>　　啟動(dòng)時(shí)每相阻抗為ZQ=UN/ INQ =3300/1747.6=1.888Ω</p><p>　　啟動(dòng)時(shí)每相電阻為RQ=ZQ cosΦQ =0.755Ω</p><p>　　啟動(dòng)時(shí)每相電抗為XQ=ZQ sinΦQ =1.888×0.9165=1.7304Ω</p>

50、<p>　　3.3KV電纜阻抗為支線電纜rb=0.230Ω/Km,Xb=0.076Ω/Km</p><p>　　RL=0.230×0.3=0.069Ω XL=0.076×0.3=0.023Ω</p><p>　　采煤機(jī)電動(dòng)機(jī)回路每相阻抗</p><p>　　電阻 RST=RQ+ RL + Rg =0.755+0.0552+0.

51、015=0.825Ω</p><p>　　電抗 XST=XQ+XL =1.7304+0.0182+0.0039=1.7525Ω</p><p>　　阻抗 ZST==1.936Ω</p><p><b>　　電導(dǎo)、電納：</b></p><p>　　g ST= RST/ ZST2=0.220S b ST= XST/

52、 ZST2=0.467S</p><p>　　乳化泵電動(dòng)機(jī)正常運(yùn)行等值阻抗，cosφN=0.85</p><p>　　阻抗ZB=UN/IN=3300/×53=35.948Ω</p><p>　　電阻RB= ZBcosφN=30.556Ω</p><p>　　電抗XB= ZBsinφN=18.937Ω</p><p

53、><b>　　電導(dǎo)、電納：</b></p><p>　　g B= RB/ ZB2=0.024S b B= XB/ ZB2=0.015S</p><p>　　采煤機(jī)啟動(dòng)時(shí)，變壓器負(fù)載總阻抗</p><p>　　電導(dǎo)= g ST + g B =0.220+0.024=0.244 S</p><p>　　電納=

54、b ST + b B=0.467+0.015=0.482 S</p><p>　　導(dǎo)納Y==0.531 S</p><p>　　阻抗Z=1/Y=1.883Ω</p><p>　　電阻R=（）Z2=0.865Ω</p><p>　　電抗X=（）Z2=1.709Ω</p><p>　　移動(dòng)變電站XT=0.3289Ω

55、 RT=0.04127Ω</p><p><b>　　啟動(dòng)回路總阻抗</b></p><p>　　=R+ RT =0.906Ω =X+XT=2.0379Ω</p><p><b>　　==2.230Ω</b></p><p>　　采煤機(jī)啟動(dòng)時(shí)的實(shí)際啟動(dòng)電流為：</p>

56、<p>　　IQ= U2N /=897.09A</p><p>　　采煤機(jī)啟動(dòng)時(shí)的端電壓為：</p><p>　　UQ= IQ ZQ=×897.09×1.888=2933.5V＞0.75UN=2475V,所選電纜滿足采煤機(jī)啟動(dòng)時(shí)的要求。</p><p>　?。ǘ?、2#移變及線路系統(tǒng)電壓損失計(jì)算</p><p&g

57、t;　　ΔU=ΔUb+ΔUg+ΔUz[1]</p><p><b>　?、僮儔浩鞯碾妷簱p失</b></p><p>　　ΔUb=ΔUP%×Ue</p><p>　　ΔUP%=β(URcosφ+UKsinφ)</p><p>　　UR=(ΔP/10Se)%</p><p>　　β—變壓器的

58、負(fù)荷系數(shù)，β=Sb/Se=（1050×0.61/0.85）/1600=0.47</p><p>　　UR—變壓器在額定負(fù)荷時(shí)變壓器中的電阻壓降百分?jǐn)?shù)</p><p>　　UK—變壓器在額定負(fù)荷時(shí)變壓器中的電抗百分?jǐn)?shù)</p><p>　　ΔP—變壓器的短路損耗W</p><p>　　由KBSGZY-1600/6移變技術(shù)參數(shù)表得知<

59、;/p><p>　　UK=3.7%, ΔP=8800W</p><p>　　∴UR=(ΔP/10Se)%=8800/(10×1600)%=0.55%</p><p>　　ΔUP%=β(URcosφ+UXsinφ)%=0.47×(0.55×0.85+3.66×0.527)%=1.13%</p><p>

60、　　ΔUb=ΔUP%×Ue=1.13%×3450=39V</p><p><b>　?、谥Ь€電壓損失</b></p><p>　　△Uz=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）</p><p>　　=1.732×178×0.3（0.448×0.85+0.081×0.527）</

61、p><p><b>　　=39.1V</b></p><p>　　（由50mm2電纜技術(shù)參數(shù)得知R0＝0.448Ω/Km，X0＝0.081Ω/Km）</p><p>　?、鄹删€上的允許電壓損失為</p><p>　　∑△Uyg=△Uy-△Ub-△Uz[1]</p><p>　　=330-39-39.1

62、=251.9V</p><p>　　④按下式計(jì)算出干線電纜所需的最小截面且滿足下式要求：</p><p><b>　　[1]</b></p><p>　　=803×800×103/3300×42.5×0.9×251.9</p><p>　　=20.2 mm2≤Aе=70

63、mm2</p><p>　?、莅磫?dòng)時(shí)的電壓損失效驗(yàn)電纜最截面</p><p>　　1.2運(yùn)輸機(jī)供電系統(tǒng)</p><p>　　2#移變所帶負(fù)荷，運(yùn)輸機(jī)電動(dòng)機(jī)功率最大，供電距離最遠(yuǎn)，且機(jī)頭機(jī)尾電動(dòng)機(jī)同時(shí)啟動(dòng)，以此來(lái)校驗(yàn)啟動(dòng)電壓。阻抗等值電路如圖</p><p>　　ZT:變壓器內(nèi)部阻抗 ZL1: 運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭電纜阻抗<

64、/p><p>　　ZL2: 運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾電纜阻抗 ZQ1:運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)阻抗 </p><p>　　ZQ2: 運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)阻抗</p><p>　　1.2.1運(yùn)輸機(jī)電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)阻抗。單臺(tái)電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)電流IN,Q=6IN,啟動(dòng)功率因數(shù)cosφQ=0.5。</p><p>　　啟動(dòng)阻抗ZQ1= ZQ2=UN/IN,Q=3300/&#

65、215;6×58=5.745Ω</p><p>　　啟動(dòng)電阻RQ1=RQ2= ZQ1cosφQ=5.745×0.5=2.87Ω</p><p>　　啟動(dòng)電抗X Q1=XQ2= ZQ1sinφQ=5.745×0.866=4.98Ω</p><p>　　1.2.2運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭電動(dòng)機(jī)支路阻抗</p><p>　　給運(yùn)輸機(jī)

66、供電的支線電纜阻抗支線電纜rb=0.448Ω/Km,Xb=0.081Ω/Km</p><p>　　機(jī)頭電動(dòng)機(jī)支線回路總電阻、電抗：</p><p><b>　　機(jī)頭電纜</b></p><p>　　RL1=rg+ rbL1=0.015+ 0.448×0.17=0.091Ω</p><p>　　XL1=xg+ X

67、bL1=0.0039+ 0.081×0.17=0.0179Ω</p><p><b>　　支路阻抗</b></p><p>　　RQ1ˊ= RQ1+ RL1=2.87+0.091=2.9Ω X Q1ˊ= XQ1+ XL1=4.98+0.0179=4.99Ω</p><p>　　ZQ1ˊ==5.80Ω</p><

68、;p><b>　　支路的電導(dǎo)、電納：</b></p><p>　　g Q1ˊ= RQ1ˊ/ ZQ12ˊ=0.088S b Q1ˊ= XQ1ˊ/ ZQ12ˊ=0.149S</p><p>　　1.2.3運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾電動(dòng)機(jī)支路阻抗給運(yùn)輸機(jī)供電的支線電纜阻抗</p><p>　　支線電纜rb=0.448Ω/Km,Xb=0.08

69、1Ω/Km</p><p>　　機(jī)尾電動(dòng)機(jī)支線回路總電阻、電抗：</p><p><b>　　機(jī)尾電纜</b></p><p>　　RL2=rbL2=0.448×0.3=0.134Ω</p><p>　　XL2=XbL2=0.081×0.3=0.024Ω</p><p><

70、;b>　　支路阻抗</b></p><p>　　RQ2ˊ= RQ2+ RL2=2.87+0.134=3.004Ω X Q2ˊ= XQ2+ XL2=4.98+0.024=5.004Ω</p><p>　　ZQ2ˊ==5.836Ω</p><p><b>　　支路的電導(dǎo)、電納：</b></p><p>

71、　　g Q2ˊ= RQ2ˊ/ ZQ22ˊ=0.088S b Q2ˊ= XQ2ˊ/ ZQ22ˊ=0.147S</p><p>　　1.2.4運(yùn)輸機(jī)2臺(tái)電動(dòng)機(jī)同時(shí)啟動(dòng)，變壓器的負(fù)載阻抗。</p><p>　　電導(dǎo)= g Q1ˊ+ g Q2ˊ=0.176S 電納= bQ1ˊ+ bQ2ˊ=0.296S</p><p>　　導(dǎo)納Y=

72、=0.344S 阻抗Z=1/Y=2.907Ω</p><p>　　電阻R=（）Z2=1.487Ω 電抗X=（）Z2=2.501Ω</p><p>　　1.2.5 2#移動(dòng)變電站變壓器阻抗</p><p>　　移動(dòng)變電站XT=0.3289Ω RT=0.04127Ω</p><p>　　1.2.6 運(yùn)輸機(jī)電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)變壓

73、器輸出回路阻抗：</p><p>　　=R+ RT =1.528Ω =X+XT=2.831Ω</p><p><b>　　==3.22Ω</b></p><p>　　1.2.7運(yùn)輸機(jī)電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)變壓器輸出電流與電壓</p><p>　　I=U2N/=3450/×3.22=619A</p&g

74、t;<p>　　U= I Z=615×2.907=1800 V</p><p>　　1.2.8運(yùn)輸機(jī)電動(dòng)機(jī)實(shí)際啟動(dòng)電流和啟動(dòng)電壓</p><p>　　IQ=U/ZQ2ˊ=1804/5.865=307A</p><p>　　UQ= IQ ZQ1=×307×5.745=3055＞0.75UN=2475V,所選電纜滿足運(yùn)輸機(jī)啟動(dòng)

75、時(shí)的要求。</p><p>　　因乳化泵與移變距離較近，故可忽略計(jì)算</p><p>　　由計(jì)算可知最遠(yuǎn)點(diǎn)最大負(fù)荷端子上的電壓損失滿足要求，其它電機(jī)功率較小，供電距離較近，所以起動(dòng)時(shí)壓降相對(duì)較小，無(wú)須再一一校驗(yàn)。</p><p>　　6.2 1140V電纜選擇與計(jì)算</p><p>　　1、移變饋出三根主干線，其中一根供轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)；<

76、;/p><p>　　I1=Pe/UcosΦ=270/×1.2×0.85=152.8A </p><p>　　選用MYP3×95+1×50 mm2 電纜10米</p><p>　　Iy=260A＞152.8A </p><p>　　因此選用95 mm2 電纜滿足要求</p><p>

77、　　另一根饋出線供150KW皮帶機(jī)；</p><p>　　I1=Pe/UcosΦ=150/×1.2×0.85=85A </p><p>　　選用MYP3×95+1×50 mm2 電纜10米</p><p>　　Iy=260A＞85A </p><p>　　因此選用95 mm2 電纜滿足要求</p

78、><p>　　另外一根饋出線供220KW皮帶機(jī)；</p><p>　　I1=Pe/UcosΦ=220/×1.2×0.85=125A </p><p>　　選用MYP3×95+1×50 mm2 電纜10米</p><p>　　Iy=260A＞125A </p><p>　　因此選用9

79、5 mm2 電纜滿足要求</p><p>　　2、1140V饋電開(kāi)關(guān)支線電纜的選擇：</p><p>　?、?轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)回路：</p><p>　　Ig=Pe/UcosΦ=160/×1.2×0.85=95.4A </p><p>　　由于供電距離遠(yuǎn)，故選用一根70 mm2電纜，L=1000米</p>&l

80、t;p>　　Iy=215A＞95.4A </p><p>　　因此選用70mm2 電纜滿足要求</p><p>　?、?150KW皮帶機(jī)回路：</p><p>　　Ig=Pe/UcosΦ=150/×1.2×0.85=85A </p><p>　　故選用一根50 mm2電纜，L=200米</p><

81、;p>　　Iy=173A＞85A </p><p>　　因此選用50mm2 電纜滿足要求</p><p>　?、?220KW皮帶機(jī)回路：</p><p>　　Ig=Pe/UcosΦ=220/×1.2×0.85=125A </p><p>　　故選用一根70 mm2電纜，L=200米</p><p

82、>　　Iy=215A＞125A </p><p>　　因此選用95 mm2 電纜滿足要求</p><p>　　3、1140V磁力啟動(dòng)器負(fù)荷線的選擇：</p><p><b>　?、?轉(zhuǎn)載機(jī)：</b></p><p>　　Ig=Pe/UcosΦ=160/×1.2×0.85=90.5A </

83、p><p>　　故選用一根35mm2電纜，L=20米。</p><p>　　Iy=130A＞90.5A </p><p>　　因此選用35mm2 電纜滿足要求</p><p><b>　?、?破碎機(jī)：</b></p><p>　　Ig=Pe/UcosΦ=110/×1.2×0.85

84、=62A </p><p>　　故選用一根25mm2電纜，L=20米。</p><p>　　Iy=100A＞62A </p><p>　　因此選用25mm2 電纜滿足要求</p><p>　?、?150KW皮帶機(jī)：</p><p>　　由于是雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)，所以</p><p>　　Ig=Pe/U

85、cosΦ=75/×1.2×0.85=42.5A </p><p>　　故選用兩根16mm2電纜，L=20米。</p><p>　　Iy=78A＞42.5A </p><p>　　因此選用16mm2 電纜滿足要求</p><p>　?、?220KW皮帶機(jī)：</p><p>　　由于是雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)，所以

86、</p><p>　　Ig=Pe/UcosΦ=110/×1.2×0.85=62.5A </p><p>　　故選用兩根25mm2電纜，L=20米。</p><p>　　Iy=100A＞65.5A </p><p>　　因此選用25mm2 電纜滿足要求。</p><p><b>　　7短路

87、電流計(jì)算</b></p><p>　　7.1 3300V系統(tǒng)短路電流計(jì)算</p><p>　　1、1#移變短路回路元件阻抗計(jì)算</p><p>　　1、1 采煤機(jī)電機(jī)最遠(yuǎn)點(diǎn)兩相短路電流計(jì)算</p><p>　?、?電源系統(tǒng)電抗（額定電壓為3450V）</p><p>　　電源系統(tǒng)電抗 =3.42/50=0.

88、2312（Ω）[5]</p><p>　　MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型礦用6KV銅芯橡套雙屏敝電纜253米</p><p>　　R0=0.192Ω/Km, X0=0.068Ω/Km</p><p>　　RL=0.192×0.253=0.048576Ω X

89、L=0.068×0.253=0.017204Ω</p><p>　　將系統(tǒng)電抗、高壓電纜電抗折算到移動(dòng)變電站二次側(cè)</p><p>　　[4] [4]</p><p>　　R干= RL（Uar,2/ Uar,1）2=0.048576×（6.3/3.4）2=0.01415Ω</p><p&g

90、t;　　X干=Xx + XL（Uar,2/ Uar,1）2</p><p>　　=0.2312 +0.017204L/（6.3/ 3.4）2</p><p>　　=0.2362Ω </p><p>　　② 移動(dòng)變電站阻抗值</p><p>　　由KBSGZY-1600/6/3.45移動(dòng)變電站的技術(shù)參數(shù)表可知：</p><

91、p>　　Se=1600KVA，Ue=3450V ，Xb=0.2719Ω，Rb=0.0427Ω</p><p>　?、?移變到貝克開(kāi)關(guān)電纜兩根MCPT-1.9/3.3-3×70+1×25+4×5</p><p>　　L=800m并聯(lián)使用</p><p>　　R1=0.293Ω/Km, X0=0.078Ω

92、/Km</p><p>　　Rd=0.293×0.4=0.1172Ω Xd=0.078×0.4=0.0312Ω</p><p>　?、?貝克開(kāi)關(guān)到煤機(jī)電機(jī)電纜MCPT-1.9/3.3-3×95+1×25+4×6</p><p><b>　　L=300m</b></p>

93、<p>　　R0=0.195Ω/Km, X0=0.076Ω/Km</p><p>　　Rd=0.195×0.3=0.059Ω Xd=0.076×0.3=0.023Ω</p><p>　?、?采煤機(jī)電機(jī)最遠(yuǎn)點(diǎn)兩相短路電流為</p><p>　　=1700/0.6087=2793A</p&

94、gt;<p>　　其中ΣR=0.01415+0.0427+0.1172+0.059=0.23305Ω</p><p>　　ΣX=0.2362+0.2719+0.0312+0.023=0.5623Ω</p><p>　?、?采煤機(jī)開(kāi)關(guān)處點(diǎn)兩相短路電流為</p><p>　　=1700/0.5664=3001.4A</p><p>

95、　　其中ΣR=0.01415+0.0427+0.1172=0.17405Ω</p><p>　　ΣX=0.2362+0.2719+0.0312=0.5393Ω</p><p>　　2、 乳化泵電機(jī)兩相短路電流計(jì)算</p><p>　　乳化泵支線電纜r0=0.732Ω/Km,X0=0.088Ω/Km，L=0.05Km</p><p>　　R=0

96、.732×0.05=0.037Ω,X=0.088×0.05=0.004Ω</p><p>　　乳化泵電機(jī)短路回路總阻抗</p><p>　　=0.1668+0.0427+0.037=0.2465Ω</p><p>　　=0.2813+0.2719+0.004=0.5572Ω</p><p>　　乳化泵電機(jī)兩相短路電流為&

97、lt;/p><p>　　IS3（2）=U2N/2=3400/2×0.6093=2790A</p><p>　　3、2#移動(dòng)變電站回路（為校驗(yàn)開(kāi)關(guān)的分?jǐn)嗄芰瓦^(guò)流保護(hù)靈敏度，運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾電動(dòng)機(jī)進(jìn)線端為第二短路點(diǎn)S4，運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭電動(dòng)機(jī)進(jìn)線端為第二短路點(diǎn)S5）</p><p>　　1#移動(dòng)變電站每相阻抗，即RT=0.041Ω ZT= 0.320Ω </p&

98、gt;<p>　　XT= 0.329Ω</p><p>　　2#運(yùn)輸機(jī)尾電纜每相阻抗</p><p>　　R0=0.380Ω/Km,X0=0.081Ω/Km</p><p>　　Rd1=0.380×0.3=0.114Ω,Xd1=0.081×0.3=0.0243Ω</p><p>　　運(yùn)輸機(jī)頭電纜每相阻抗<

99、;/p><p>　　Rd2=0.380×0.19=0.0722Ω,Xd2=0.081×0.19=0.01539Ω</p><p>　　3.5運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭短路回路總阻抗</p><p>　　=0.1668+0.0427+0.0722=0.2817Ω</p><p>　　=0.2813+0.2719+0.01539=0.5686Ω&

100、lt;/p><p>　　3.6運(yùn)輸機(jī)機(jī)頭尾電機(jī)兩相短路電流為</p><p>　　IS4（2）=U2N/2=3400/1.2686=2680A</p><p>　　3.7運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾短路回路總阻抗</p><p>　　=0.1668+0.0427+0.114=0.3235Ω</p><p>　　=0.2813+0.2719+

101、0.0243=0.5775Ω</p><p>　　3.8運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾電機(jī)兩相短路電流為</p><p>　　IS5（2）=U2N/2=3400/1.324=2568A</p><p>　　7.2 1140V系統(tǒng)短路電流計(jì)算</p><p>　　1、轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)回路</p><p>　　L1=20×0.53+1

102、000×0.71+20×2+63.3=10.6+710+40+63.3=823.9</p><p>　　查表知：Id1=1425A</p><p>　　2、150KW皮帶機(jī)回路</p><p>　　L2=20×0.53+200×1+20×3.1+63.3=10.6+200+62+63.3=335.9</p>

103、;<p>　　查表知：Id2=2827A</p><p>　　3、220KW皮帶機(jī)回路</p><p>　　L3=20×0.53+200×0.71+20×2+63.3=10.6+142+40+63.3=255.9</p><p>　　查表知：Id3=3315A</p><p>　　8 熱穩(wěn)定和開(kāi)關(guān)分

104、斷能力校驗(yàn)</p><p>　　8.1低壓電纜熱穩(wěn)定校驗(yàn)</p><p>　　1066移變低壓3.45kv饋出線上的最大短路容量經(jīng)過(guò)計(jì)算為20MVA，其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為：</p><p><b>　　[9]</b></p><p>　　按下式求得變電所到綜采工作面移動(dòng)變電站間高壓電纜的截面為：</p>

105、<p>　　=3347×0.5/93.4=20mm2 [9]</p><p>　　所選低壓電纜均大于20mm2，符合熱穩(wěn)定要求。</p><p>　　8.2 高低壓開(kāi)關(guān)分?jǐn)嗄芰πｒ?yàn)</p><p>　　9 過(guò)電流保護(hù)裝置的整定計(jì)算與校驗(yàn)</p><p>　　9.1 高壓配電裝置過(guò)流保護(hù)整定</p><

106、p>　　1、采煤機(jī)高壓配電裝置中選用BGP30-6則過(guò)電流保護(hù)的整定如下：</p><p>　?、?工作面的高壓最大負(fù)荷電流為</p><p>　　=1170/0.85/1.732×6=132.5A [7]</p><p>　　所選礦用高壓隔爆配電裝置的額定電流Ie=250A</p><p>　　Ie=250A>Ibe=

107、132.5A</p><p>　?、?過(guò)載保護(hù)的整定動(dòng)作電流為</p><p><b>　　Ibe<nzdIe</b></p><p>　　132.5<nzd250 過(guò)載整定倍數(shù) nzd取0.5</p><p><b>　　③ 過(guò)流保護(hù)的整定</b></p>&l

108、t;p>　　n≥(IQe+kx∑Ie )/KbIge</p><p>　　n ≥(6×67+0.65×96)/1.74×250</p><p>　　n ≥1.06 n取互感器二次額定電流（5A）的2倍</p><p><b>　?、?靈敏系數(shù)校驗(yàn)</b></p><p>　　按移動(dòng)

109、變電站二次出線端的最小兩相短路電流來(lái)校驗(yàn)，其靈敏系數(shù)為：</p><p>　　K=Id(2)/nIe=3001.4/1.732×2×250=3.47>1.5 合格</p><p>　　2、運(yùn)輸機(jī)、乳化液泵高壓配電裝置中BGP30-6選用則過(guò)電流保護(hù)的整定如下：</p><p>　　① 工作面的高壓最大負(fù)荷電流為</p>&l

110、t;p>　　=1050/0.85/1.732×6=118.8A</p><p>　　所選礦用高壓隔爆配電裝置的額定電流Ie=250A</p><p>　　Ie=250A>Ibe=118.8A</p><p>　?、?過(guò)載保護(hù)的整定動(dòng)作電流為</p><p><b>　　Ibe<nzdIe</b>

111、;</p><p>　　118.8<nzd250 過(guò)載整定倍數(shù) nzd取0.6</p><p><b>　?、?過(guò)流保護(hù)的整定</b></p><p>　　n≥(IQe+kx∑Ie )/KbIge</p><p>　　n ≥(6×93+0.83×118)/1.74×250&l

112、t;/p><p>　　n ≥1.5 n取2倍</p><p><b>　　④ 靈敏系數(shù)校驗(yàn)</b></p><p>　　按移動(dòng)變電站二次出線端的最小兩相短路電流來(lái)校驗(yàn)，其靈敏系數(shù)為：</p><p>　　K=Id(2)/nIe=3001.4/1.732×2×250=3.47>1.5 合格<

113、;/p><p>　　9.2 移變低壓側(cè)保護(hù)整定</p><p>　　1、1#移變低壓側(cè)保護(hù)整定</p><p><b>　?、龠^(guò)載整定</b></p><p>　　由移動(dòng)變電站低壓側(cè)保護(hù)箱BXBD－500/3300的綜合保護(hù)器的性能可知：</p><p><b>　　Iz＝Ie，</b

114、></p><p><b>　　Iz＝Ie＝163</b></p><p>　?、谶^(guò)電流速斷保護(hù)整定：</p><p>　　根據(jù)保護(hù)器的性能得知：Iz＝6~10Ie</p><p>　　取Iz=IQe+KX∑Ie＝8×67+96A＝632A</p><p>　　當(dāng)Iz＝632時(shí)，即

115、視為短路，保護(hù)器動(dòng)作時(shí)間t<0.2s</p><p><b>　?、壅ㄐｒ?yàn)</b></p><p>　　必須滿足Id (2)/ Iz≥1.2</p><p>　　Id (2)/ Iz＝2732/632＝4.3＞1.2， 滿足要求</p><p>　　2、2#移變低壓側(cè)保護(hù)整定</p><

116、;p><b>　?、龠^(guò)載整定</b></p><p>　　由移動(dòng)變電站低壓側(cè)保護(hù)箱BXBD－500/3300的綜合保護(hù)器的性能可知：</p><p><b>　　Iz＝∑Ie，</b></p><p>　　Iz＝66+66+52+52=236A</p><p>　?、谶^(guò)電流速斷保護(hù)整定：<

117、;/p><p>　　根據(jù)保護(hù)器的性能得知：Iz＝6-10Ie</p><p>　　取Iz≥IQe+KX∑Ie＝8×93+52＝797A</p><p>　　當(dāng)Iz＝800時(shí)，即視為短路，保護(hù)器動(dòng)作時(shí)間t<0.2s</p><p><b>　?、壅ㄐｒ?yàn)</b></p><p>　　必須

118、滿足Id (2)/ Iz≥1.2</p><p>　　Id (2)/ Iz＝2732 /800＝2.3＞1.2， 滿足要求</p><p>　　9.3 磁力啟動(dòng)器的整定與校驗(yàn)</p><p>　　1、采煤機(jī)開(kāi)關(guān)整定與校驗(yàn)（開(kāi)關(guān)編號(hào)1-1）</p><p>　?、?采煤機(jī)貝克開(kāi)關(guān)過(guò)流整定</p><p>　　IZ

119、Ie=263A 取IZ=160A</p><p>　?、?采煤機(jī)貝克開(kāi)關(guān)短路整定</p><p>　　取Iz＝8Ie＝8×67+96A＝632A 取IZ=640A</p><p><b>　?、?整定校驗(yàn)</b></p><p>　　必須滿足Id (2)/ Iz≥1.5</p><

120、p>　　Id (2)/ Iz＝2793/640＝4.36＞1.5， 滿足要求</p><p>　　2、運(yùn)輸機(jī)開(kāi)關(guān)整定與校驗(yàn)（開(kāi)關(guān)編號(hào)1-2）</p><p><b>　?、?過(guò)流整定</b></p><p>　　IZIe=132A 取IZ=130A</p><p><b>　?、?短路整定&

121、lt;/b></p><p>　　取Iz＝8Ie＝8×93A＝477A 取IZ=480A</p><p><b>　?、?整定校驗(yàn)</b></p><p>　　必須滿足Id (2)/ Iz≥1.5</p><p>　　Id (2)/ Iz＝2568/480＝5.35＞1.5， 滿足要求</

122、p><p>　　3、乳化液泵開(kāi)關(guān)整定與校驗(yàn)（開(kāi)關(guān)編號(hào)1-3）</p><p><b>　?、?過(guò)流整定</b></p><p>　　IZIe=52A 取IZ=50A</p><p><b>　?、?短路整定</b></p><p>　　取Iz＝8Ie＝8×52A＝

123、416A 取IZ=420A</p><p><b>　?、?整定校驗(yàn)</b></p><p>　　必須滿足Id (2)/ Iz≥1.5</p><p>　　Id (2)/ Iz＝2790/416＝6.7＞1.5， 滿足要求</p><p>　　9.4 低壓隔爆型配電開(kāi)關(guān)中過(guò)電流保護(hù)裝置的整定表</p>

124、;<p>　　9.5 1140V系統(tǒng)開(kāi)關(guān)整定與校驗(yàn)</p><p>　　1、高壓配電裝置過(guò)流保護(hù)整定</p><p>　　高壓配電裝置中選用BGP30-6型高爆開(kāi)關(guān)，過(guò)電流保護(hù)的整定如下：</p><p>　?、?工作面的高壓最大負(fù)荷電流為</p><p>　　=640/0.85×1.732×6=72.5A&

125、lt;/p><p>　　所選礦用高壓隔爆配電裝置的額定電流Ie=200A</p><p>　　Ie=200A>Ibe=72.5A</p><p>　?、?過(guò)載保護(hù)的整定動(dòng)作電流為</p><p><b>　　Ibe<nzdIe</b></p><p>　　72.5<nzd200

126、 過(guò)載整定倍數(shù) nzd取0.4</p><p><b>　?、?過(guò)流保護(hù)的整定</b></p><p>　　n≥(IQe+kx∑Ie )/KbIge</p><p>　　n ≥【6×124.6+0.6×（85+62.3+90.5）】/1.732×200</p><p>　　n ≥2.57

127、 n取3倍</p><p><b>　?、?靈敏系數(shù)校驗(yàn)</b></p><p>　　按移動(dòng)變電站二次側(cè)出線端的最小兩相短路電流來(lái)校驗(yàn)，其靈敏系數(shù)為：</p><p>　　K=Id(2)/KbnIe=5553/5×3×200=1.85>1.5 合格</p><p>　　2、低壓配電裝置過(guò)流

128、保護(hù)整定</p><p>　?、?移變低壓側(cè)保護(hù)整定</p><p><b>　　1、1過(guò)載整定</b></p><p>　　由移動(dòng)變電站低壓側(cè)保護(hù)箱BXBD－800/1140的綜合保護(hù)器的性能可知：</p><p><b>　　Iz＝∑Ie，</b></p><p>　　I

129、z＝124.6+85+62.3+90.5=362.4A </p><p>　　1、2過(guò)電流速斷保護(hù)整定：</p><p>　　根據(jù)保護(hù)器的性能得知：Iz＝6-10Ie</p><p>　　取Iz≥IQe+KX∑Ie＝6×124.6+0.6×（85+62.3+90.5）＝890A</p><p>　　當(dāng)Iz＝800時(shí)，即視為

130、短路，保護(hù)器動(dòng)作時(shí)間t<0.2s</p><p><b>　　1、3整定校驗(yàn)</b></p><p>　　必須滿足Id (2)/ Iz≥1.5</p><p>　　Id (2)/ Iz＝1425 /800＝1.78＞1.5， 滿足要求</p><p>　?、?低壓饋電開(kāi)關(guān)保護(hù)整定</p>&l