畢業(yè)設計---水泥回轉(zhuǎn)窯傳動裝置設計說明書

1、<p><b>　　緒論</b></p><p>　　水泥回轉(zhuǎn)窯?屬于建材設備類?；剞D(zhuǎn)窯按處理物料不同可分為水泥回轉(zhuǎn)窯、冶金化工回轉(zhuǎn)窯和石灰回轉(zhuǎn)窯。 水泥回轉(zhuǎn)窯是水泥熟料干法和濕法生產(chǎn)線的主要設備?；剞D(zhuǎn)窯廣泛用于冶金、化工、建筑耐火材料、環(huán)保等工業(yè)。該回轉(zhuǎn)窯由筒體，支承裝置，帶擋輪支承裝置，傳動裝置，活動窯頭，窯尾密封裝置，噴煤管裝置等部件組成。 回轉(zhuǎn)窯的窯體與水平呈一定

2、的傾斜，整個窯體由托輪裝置支承，并有控制窯體上下竄動的擋輪裝置，傳動系統(tǒng)除設置主傳動外，還設置了在主電源中源斷時仍能使窯體轉(zhuǎn)動，防止窯體彎曲變形的輔助傳動裝置，窯頭、窯尾密封裝置采用了先進的技術，保證了密封的可靠性。</p><p>　　水泥生產(chǎn)過程可概括為”兩磨一燒”三大環(huán)節(jié),其中”一燒”就是指：生料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)煅燒成水泥熟料過程。因此回轉(zhuǎn)窯技術性能和運轉(zhuǎn)狀況決定了水泥的質(zhì)量、產(chǎn)量和成本,是水泥生產(chǎn)中的關鍵設備。

3、將石灰石,粘土及少量鐵質(zhì)原料(大體按75:20:5),經(jīng)過粉磨均化,調(diào)配成生料,按入窯生料水分不同回轉(zhuǎn)窯煅燒工藝可分為:濕法生產(chǎn),半干法生產(chǎn)和干法生產(chǎn)三種,因此水泥窯按此分類即是1.濕法生產(chǎn)： 濕法長窯。特點：可生產(chǎn)質(zhì)量優(yōu)越及特種水泥熟料（如：華新窯φ3.5×145m窯等），能耗大。2.半干法生產(chǎn)：立波爾窯 特點：少量生產(chǎn),僅在北京琉璃河水泥廠等為數(shù)不多的廠家使用,處于淘汰狀態(tài).3.干法生產(chǎn)：a, 中空窯(含帶余熱發(fā)電的中空

4、窯) 曾是上世紀的生產(chǎn)窯型、能耗大、現(xiàn)在水泥行業(yè)已不在使用,但在化工,冶金等他行業(yè)仍在大量使用。b, 帶懸浮預熱器干法窯即預分解窯?，F(xiàn)在水泥生產(chǎn)的主力窯型，這也是我們現(xiàn)在主要的窯型.</p><p>　　水泥回轉(zhuǎn)窯除鍛燒水泥熟料外，還用來鍛燒粘土、石灰石和進行礦渣烘干等;耐火材料生產(chǎn)中，采用回轉(zhuǎn)窯鍛燒原料，使其尺寸穩(wěn)定、強度增加，再加工成型。有色和黑色冶金中，鐵、鋁、銅、鋅、錫、鎳、鎢、鉻、銼等金屬以回轉(zhuǎn)窯為冶

5、煉設備，對礦石、精礦、中間物等進行燒結(jié)、焙燒。如:鋁生產(chǎn)中用它將氫氧化鋁焙燒成氧化鋁;煉鐵中用它生產(chǎn)供高爐煉鐵的球團礦;國外的“SL/RN法”、“Krupp法”用它對鐵礦石進行直接還原;氯化揮發(fā)焙燒法采用它提取錫和鉛等。選礦過程中，用回轉(zhuǎn)窯對貧鐵礦進行磁化焙燒，使礦石原來的弱磁性改變?yōu)閺姶判?，以利于磁選?；瘜W工業(yè)中，用回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)蘇打，鍛燒磷肥、硫化鋇等。該法具有能耗低、用電少、不用硫酸和可利用中低品位磷礦的優(yōu)點，很快得到推廣。</

6、p><p>　　有資料顯示我國水泥生產(chǎn)總量居世界第一，但是人均占有量卻少得可憐，因此在水泥高度發(fā)展的同時我們應同時提高自己的生產(chǎn)技術，尤其是提高回轉(zhuǎn)窯的技術含量。在整個水泥生產(chǎn)中，回轉(zhuǎn)窯是一項重要設備，它的造價占全廠投資的10~15%，同時它的技術性能和運轉(zhuǎn)情況很大程度上決定著水泥的質(zhì)量、產(chǎn)量和成本。所以人們把它看作水泥廠的“心臟”。國內(nèi)外現(xiàn)在仍在繼續(xù)探求更新的水泥煅燒方法，其目的主要是設想不采用龐大笨重的回轉(zhuǎn)窯和高

7、大的預熱器框架，使燒成工序在傳熱效率較高的沸騰狀態(tài)下進行，以便進一步縮小煅燒設備的尺寸，向體積小、結(jié)構(gòu)簡單、生產(chǎn)效率高、熱耗低和投資少等方向發(fā)展。為此，設想把生料煅燒成熟料的三個階段都移出窯外，使生料在沸騰式立窯中，煅燒成熟料。這種生產(chǎn)方式已經(jīng)進入實驗階段。盡管不斷出現(xiàn)了各種水泥的生產(chǎn)方式，但人們主要以降低能耗、提高產(chǎn)品質(zhì)量、設備大型化和實現(xiàn)自動化為原則加以改進，節(jié)約能源，綜合利用，使其更趨完善。而作為回轉(zhuǎn)窯的支承裝置也因此備受矚目。如

8、何合理的、低投資的保證回轉(zhuǎn)窯設備正常的運行，也成了人們競相研究的對象。本說明書主要就回轉(zhuǎn)窯支承裝置行了研究設計。</p><p>　　第一章 回轉(zhuǎn)窯及其支承裝置概述</p><p><b>　　回轉(zhuǎn)窯的作用和地位</b></p><p>　　在國民經(jīng)濟各個部門中廣泛的使用各種不同的回轉(zhuǎn)圓筒設備，對固體物料進行機械的物理的或化學的過程處理。在建材

9、工業(yè)中，用回轉(zhuǎn)窯來煅燒水泥熟料；在化學工業(yè)中用回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)蘇打、煅燒磷肥、硫化鋇。在有色冶金工業(yè)中，用回轉(zhuǎn)窯煅燒氫氧化鋁等。在黑色冶金、耐火材料等工業(yè)部門，回轉(zhuǎn)圓筒設備也有著廣泛的用途。</p><p>　　在整個水泥生產(chǎn)中，回轉(zhuǎn)窯是一項重要設備，它的造價占全廠投資的10~15%，同時它的技術性能和運轉(zhuǎn)情況很大程度上決定著水泥的質(zhì)量、產(chǎn)量和成本。所以人們把它看作水泥廠的“心臟”。</p><p&

10、gt;　　二、回轉(zhuǎn)窯的支承裝置</p><p>　　支承裝置承受著回轉(zhuǎn)窯部分的全部重量（包括筒體、耐火磚、物料、窯內(nèi)熱交換器、輪帶及大齒圈），并在徑向?qū)ν搀w起定位作用，使筒體和輪帶能在托輪上平穩(wěn)的轉(zhuǎn)動。每擋支承裝置由一對托輪、四個軸承和一個大底座組成。兩個托輪對稱、穩(wěn)定的支承著筒體上的輪帶，并向基礎傳遞巨大的荷重。</p><p>　　筒體、窯襯、物料等所有回轉(zhuǎn)部分的重量，都通過輪帶傳到支

11、承裝置上。每個輪帶可傳遞幾兆牛的載荷，其本身重量可達幾百千牛，是回轉(zhuǎn)窯最重的零件。</p><p>　　每對托輪支承裝置由一對托輪、四個軸承和一個大底座組成。為了保持筒體的直而圓，各組托輪的安裝位置如圖1所示。托輪安裝要保證達到兩個要求：其一是保證安裝后筒體中心線為一直線；其二是保證同一擋的兩個托輪受大小相同的作用力，使兩個托輪均勻磨損。</p><p>　　第二章 支承裝置的結(jié)構(gòu)設計及計

12、算</p><p>　　第一節(jié)筒體的重量計算</p><p>　　筒體內(nèi)徑： 4.8m</p><p>　　筒體長度： 72m</p><p>　　斜 度：(sinφ)

13、 3.5%</p><p>　　支 承 數(shù)： 3擋</p><p>　　生產(chǎn)能力：（配窯外預分解系統(tǒng)） 5000t/d</p><p>　　轉(zhuǎn) 速： </p><p>　　用主傳動：

14、 0.396~3.96r/min</p><p>　　用輔助傳動： 11.45r/h</p><p>　　傳動電動機(單傳動):</p><p><b>　　減速器:</b></p><p>　　圖2 回轉(zhuǎn)窯支承擋的位置示意圖</p><p>　　由于窯體是

15、由鋼板卷制而成，窯的規(guī)格為4.8×72m,鋼板的密度是7.85g/cm3。</p><p>　　筒體耐火磚材料的質(zhì)量：</p><p>　　規(guī)格XNJ-30G AL3O2： 25%-30% SiO2 ： 6%-70% 耐壓強度≥70MPa</p><p>　　耐火度≥1650° 體積密度≥2.2g/m3</p><p&g

16、t;　　筒體內(nèi)耐火磚的厚度為380mm </p><p><b>　　耐火磚的質(zhì)量為</b></p><p>　　所以耐火磚的質(zhì)量是439.5T.</p><p>　　由于回轉(zhuǎn)窯內(nèi)要填充物料，應計算出物料的重量。</p><p>　　首先應計算出回轉(zhuǎn)窯的填充系數(shù)</p><p>　　其中Gm-

17、--入口處的加料量和出口處的生產(chǎn)能力的均值</p><p>　　Rm---物料密度 生料=1200Kg/cm3 生料漿=1600Kg/cm3 </p><p>　　熟料=1450Kg/cm3</p><p>　　=筒體的水平面傾斜角度 =3.5% =2°</p><p>　　=自然休止角 水泥熟料=35°<

18、;/p><p>　　n= 筒體轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn)/分 生產(chǎn)能力=5000t/d</p><p>　　所以支承裝置所支承的總重為</p><p>　　由以上的計算可以得出支承裝置所受的重量 由此就可以知道托輪受的重量 然后可以計算出輪帶，托輪的尺寸等。</p><p>　　輪帶和托輪的材料組合</p><p>　　輪帶和托輪的

19、材料組合有兩種設計方法：一種是等壽命。把輪帶和托輪設計成有大致相同的壽命。因為托輪轉(zhuǎn)速較輪帶高，故其磨損和點蝕較快。設計時，使托輪材料優(yōu)于輪帶，托輪硬度高于輪帶。由于窯筒體運轉(zhuǎn)時，會產(chǎn)生熱伸長，為了使托輪在全寬上均勻磨損，輪帶應寬于托輪。按此設計的一個實例是材料采用ZG25II,托輪采用35號鍛鋼。但生產(chǎn)實踐證明，這種輪帶和托輪使用十年左右，已嚴重磨損，不能在使用了。另一種是不等壽命設計，從保證輪帶的經(jīng)久耐用出發(fā)，要求托輪比輪帶硬度低4

20、0-60HB,而托輪寬于輪帶。</p><p>　　分析上述兩種設計方法。因為更換輪帶要切割筒體，比更換托輪更困難。不僅維修費用高，而且影響生產(chǎn)大，則優(yōu)先保證輪帶的經(jīng)久耐用。但另一方面，托輪受滾壓次數(shù)是輪帶的三到四倍，如果托輪材質(zhì)太軟造成托輪表面的早期破壞，又必然反過來損傷輪帶的工作表面。因而就達不到保護輪帶的目的。因此采用ZG35Mn的輪帶和ZG42CrMo的托輪使托輪硬度稍高于輪帶30-40HB，在寬度上輪帶

21、稍小于托輪。以避免輪帶表面磨出溝槽，并節(jié)省金屬。</p><p>　　第二節(jié) 支承裝置的受力分析</p><p>　　計算支撐裝置各擋的受力</p><p>　　水泥回轉(zhuǎn)窯的長徑比較大，支點數(shù)為三個，它屬于內(nèi)力靜不定問題。因此可采用力矩分配法求出各支點的反力。由圖2可以看出回轉(zhuǎn)窯的中間支撐為固定端，兩側(cè)為鉸支端。</p><p>　　首先計算

22、節(jié)點的分配系數(shù)。</p><p>　　說明計算無誤。計算各端彎矩：</p><p><b>　　懸臂端的彎矩為</b></p><p><b>　　中間結(jié)點</b></p><p>　　同理可求出中間結(jié)點的支撐力</p><p><b>　　第三節(jié) 輪帶的設計<

23、;/b></p><p>　　托輪輪帶材料與許用應力 表1</p><p>　　輪帶外直徑Dr的統(tǒng)計值 表2</p><p>　　其中Q+Gr由支承裝置受力可知 Q+Gr=4010000KN</p><p>　　其中Dr---輪帶外直徑，由表2選?。?lt;/p><p>　　i---輪帶與托輪直徑之

24、比，一般取i=3~~4；i過大，將使輪帶和托輪的寬度加寬，使摩擦功率增大；一般大型窯取小值，小型窯取大值；對冷卻機烘干機取得大些，一般i=4左右。</p><p>　　由上式可得出Br=1000mm Dr=5760mm</p><p><b>　　圖4</b></p><p>　　截面高度H對于矩形輪帶（圖4）為</p><

25、;p>　　式中 -----墊板的實際厚度，為統(tǒng)一輪帶尺寸，直筒窯各擋取h’相同，根據(jù)各擋的值取相應的</p><p>　　----------室溫時輪帶內(nèi)圈半徑與筒體墊板外圈半徑之差，確定時，應綜合考慮熱膨脹量、輪帶對筒體的加固作用及機械加工偏差等因素。</p><p>　　D---------回轉(zhuǎn)窯直徑</p><p>　　Dr------輪帶外徑<

26、;/p><p>　　-------------筒體厚度</p><p>　　輪帶的規(guī)格為 輪帶外徑是5.76米 內(nèi)徑是4.904米</p><p><b>　　寬度是1米</b></p><p>　　第四節(jié) 托輪及托輪軸的設計</p><p><b>　　托輪上的作用力</b&g

27、t;</p><p>　　由圖5可知作用在每只托輪上的壓力為</p><p>　　式中Q---該擋輪上的支點反力與輪帶自重之和；-----輪帶與托輪中心連線與垂線的夾角。</p><p>　　所以由圖1-7可知每只托輪軸承座的水平推力為</p><p><b>　　=579000KN</b></p><

28、;p>　　每只托輪軸承座受的垂直壓力為</p><p>　　=1000000KN</p><p><b>　　托輪尺寸</b></p><p>　　托輪外徑： Dt=2.3m</p><p>　　托輪寬度確定原則是：窯在冷態(tài)時，任一輪帶在托輪上的接觸寬度不少于75%，以免接觸應力過負荷；窯在熱態(tài)

29、下，輪帶的中心線應與托輪的中心線重合。</p><p>　　由圖6所示，在熱態(tài)下，窯體沿軸向竄動，其竄動量2U由擋輪與輪帶的間隙來定。為保證托輪與輪帶全寬接觸，則</p><p>　　式中 Br Bt---輪帶 托輪的寬度</p><p>　　2U------筒體的軸向竄動量，普通擋輪一般為20~40毫米</p><p>　　如圖7所示，

30、在冷態(tài)下，輪帶與托輪兩者中心線的最大偏移量為。為了優(yōu)先保證輪帶獲得全寬度上均勻接觸，避免輪帶表面磨出溝槽并節(jié)省金屬將托輪設計的比輪帶寬些。為保證至少有75%的Br接觸，必須滿足下述條件：</p><p>　　式中 -----由擋輪那擋至窯頭或窯尾的窯體熱膨脹量。</p><p>　　考慮到托輪底座的安裝誤差和筒體的熱膨脹計算的誤差，一般取2U=50~~100毫米。</p>

31、<p>　　因此托輪的外徑是2300毫米 托輪寬度為1180毫米 托輪的內(nèi)徑是680毫米。托輪與托輪軸是過盈配合。</p><p><b>　　托輪軸的設計</b></p><p>　　托輪軸材料一般采用45號鍛鋼，可許用應力=45~~50兆帕；當用40Cr時，=55~~58兆帕；才哦能夠35SiMn時，=58~~60兆帕。托輪軸的長度由結(jié)構(gòu)所決定

32、，主要是根據(jù)托輪寬度與軸承寬度而定。托輪軸直徑一般取決于軸頸彎曲強度和軸瓦之比。根據(jù)受力大小，按機械零件進行設計。</p><p>　　因托輪軸和托輪都采用過盈配合，托輪提高了軸中部的強度而且該處不存在應力集中，因此危險截面不在彎矩最大的軸中點。實際上軸多半在Ⅰ、Ⅱ截面斷裂，尤其是Ⅱ截面稍偏中部一側(cè)，因在過盈配合的邊緣產(chǎn)生很大的應力集中。從破壞斷面來判斷均屬疲勞破壞性質(zhì)。</p><p>

33、　　根據(jù)軸頸彎曲強度要求：</p><p><b>　　圖8 托輪軸</b></p><p>　　在Ⅰ-Ⅰ截面彎矩上：，則彎曲應力為</p><p>　　根據(jù)軸瓦潤滑要求，軸瓦比壓：</p><p>　　由上式消去軸瓦反力可得：</p><p>　　當確定托輪軸和軸瓦材料后，可求的軸頸直徑de

34、</p><p>　　為了提高軸的壽命，應采取措施減少應力集中。如增大過度圓角：用滾壓、氮化處理的方法提高軸的表面硬度；提高軸的表面光潔度等。</p><p>　　第五節(jié) 滑動軸承的選用</p><p><b>　　選用軸承</b></p><p>　　滑動軸承與滾動軸承功能相同，同屬支承件。由于滑動軸承起動 摩擦阻力較

35、大，維護也較麻煩，故多為滾動軸承所取代。但由于結(jié)構(gòu)及摩擦狀態(tài)等方面的不同在某些工況下， 滑動軸承具有滾動軸承所不能可比擬的一些獨特優(yōu)勢，使其在機械設計中仍占有重要地位?；瑒虞S承主要應用于低速、重載、安裝受限、特殊工況工作條件等場合。圖9 所示為整體式徑向滑動軸承，它是由軸承座 1 、整體軸瓦2和緊定螺定3等組成。軸承座用螺栓與機座聯(lián)接，頂部開有進油或安裝油杯的螺孔螺紋孔 。用軸承材料制成的套筒式軸瓦（ 或簡稱軸套）壓裝在軸承座中。也有

36、一些機器不用專用的軸承座，而把軸瓦（或軸套）直接壓裝在機座或機體孔中，如機床、減速器等。</p><p><b>　　圖9 軸承座</b></p><p>　　滑動軸承的失效形式：</p><p>　　滑動軸承的失效形式通常由多種原因引起，失效形式多種多樣，有時幾種失效形式并存相互影響。</p><p><b>

37、;　　磨粒磨損</b></p><p>　　進入軸承間隙的硬顆粒物有的嵌入軸承表面，有的游離于間隙中并隨軸一起轉(zhuǎn)動。他們都將對軸頸及軸承起研磨作用，在機器啟動、停車或軸頸與軸承邊緣發(fā)生接觸時，他們都將加劇軸承磨損，導致幾何形狀改變精度喪失，軸承間隙加大，使軸承在預計壽命前急劇惡化。</p><p><b>　　刮傷</b></p><p

38、>　　進入軸承間隙的硬顆?；蜉S頸表面粗糙的輪廓峰頂，在軸承傷處劃出線狀傷痕，導致軸承因刮傷而失效。</p><p><b>　　膠合（也成為燒瓦）</b></p><p>　　當軸承溫升過高，載荷較大，油膜破裂時，或在潤滑油供應不足的條件下，軸承和軸頸的相對運動表面材料發(fā)生粘合和遷移，從而導致軸承損壞，有時甚至可能導致相對運動的靜止。</p>&l

39、t;p><b>　　腐蝕</b></p><p>　　潤滑劑在相對運動中不斷氧化，所生成的酸性物質(zhì)對軸承有腐蝕性。特別對銅鋁制造合金中的鉛，易受腐蝕而形成點狀剝落。氧對錫基合金的腐蝕，會使軸承表面形成由SnO2和SnO組成的黑色硬質(zhì)覆蓋層，它能刮傷軸頸表面，并使軸承間隙變小。此外，硫?qū)y或銅的軸承材料的腐蝕潤滑油中水分對銅鉛合金的腐蝕都予以注意。</p><p&g

40、t;<b>　　對軸承材料的要求</b></p><p>　　1耐磨性、減摩性好；2磨合性（跑合性）好；3嵌藏性好；4順應性好；5強度、塑性；6傳熱性好，耐腐蝕</p><p><b>　　軸瓦和軸承襯</b></p><p>　　為改善軸瓦表面的摩擦性質(zhì)，常在其內(nèi)表面上澆注一層或兩層減摩材料，通常稱為軸承襯，所以軸瓦又有

41、雙金屬軸瓦和三金屬軸瓦。軸承襯的厚度應雖軸承直徑的增大而增大，一般由十分之幾毫米到6mm 。</p><p><b>　　油孔：用來供油；</b></p><p>　　油溝： 輸送和分布潤滑油；軸向油溝較B小。</p><p>　　油室：起貯油、穩(wěn)定供油的作用。</p><p>　　油溝位置：不能開在承載區(qū)，應開在非承

42、載區(qū)，否則會降低油膜的承載力。</p><p>　　軸向油溝也可開在軸瓦剖分面上，但軸向油溝應較軸承寬度短，以免油從油溝端部大量流失。</p><p><b>　　潤滑的目的：</b></p><p>　　減小摩擦功耗、降低磨損率，同時還起冷卻、防塵、防銹以及吸振等作用。</p><p><b>　　常用的潤滑

43、材料：</b></p><p>　　潤滑油和潤滑脂。此外，還有固體（如石墨、二硫化鉬）或氣體潤滑劑（如空氣）.</p><p>　　選擇軸承用油的粘度時，應考慮軸承壓力、滑動速度、摩擦表面狀況、潤滑方式等條件。</p><p><b>　　一般原則：</b></p><p>　?。趬毫Υ蠡驔_擊、變載等工作條

44、件下，應選用粘度較高的油；</p><p>　　－滑動速度高時，容易形成油膜，為了減小摩擦功耗，應采用粘度較低的油。</p><p>　?。庸ご植诨蛭唇?jīng)跑合的表面，應選用粘度較高的油。</p><p>　?。h(huán)潤滑、芯捻潤滑或油墊潤滑時，應選用粘度較低的油；飛濺潤滑應選用高品質(zhì)、能防止與空氣接觸而氧化變質(zhì)或因激烈攪拌而乳化的油。</p><p

45、>　?。蜏毓ぷ鞯妮S承應選用凝點低的油。</p><p>　　軸頸速度＜1～2m/s可采用脂潤滑。</p><p>　　潤滑脂是用礦物油與各種稠化劑（鈣、鈉、鋁等金屬皂）混合制成。其稠度大，不易流失，承載力也較大，但物理和化學性質(zhì)不如潤滑油穩(wěn)定，摩擦功耗大，不宜在溫度變化大或高速下使用。</p><p>　　軸瓦形狀為瓦狀的半圓柱面。軸瓦是滑動軸承和軸接觸的部

46、分，非常光滑，一般用青銅、減摩合金等耐磨材料制成，在特殊情況下可以用木材、塑料或橡皮制成。</p><p>　　滑動軸承工作時，由于潤滑不良，軸瓦與轉(zhuǎn)軸之間存在直接摩擦，溫度不斷升高，雖然軸瓦是由于特殊的耐高溫合金材料制成，但仍然會被燒壞，軸瓦還可能由于負荷過大、溫度過高、潤滑油存在雜質(zhì)或黏度異常等因素造成燒瓦使滑動軸承就損壞。</p><p><b>　　圖10 球面瓦<

47、;/b></p><p>　　第三章 支承裝置的校核計算</p><p><b>　　輪帶的校核計算</b></p><p>　　輪帶的最大應力： 因為輪帶同時承受由于載荷產(chǎn)生的彎曲應力和由于徑向溫差產(chǎn)生的溫度應力，應該分別計算然后進行疊加。</p><p><b>　　彎曲應力：</b>&

48、lt;/p><p><b>　　輪帶的平均半徑</b></p><p>　　輪帶的厚度h=0.428m.輪帶的截面慣矩J為：</p><p><b>　　輪帶的截面系數(shù)為：</b></p><p><b>　　水平直徑處彎矩：</b></p><p><

49、;b>　　托輪支承出彎矩：</b></p><p><b>　　求得彎曲應力為：</b></p><p><b>　　溫度應力計算</b></p><p><b>　　輪帶外圓面上：</b></p><p><b>　　輪帶內(nèi)圓面上：</b&g

50、t;</p><p>　　最大應力計算：在=2 /3（托輪支點上）</p><p><b>　　在外圓面上：</b></p><p><b>　　在內(nèi)圓面上：</b></p><p>　　在=/2（水平直徑上）</p><p><b>　　在外圓面上：</b&

51、gt;</p><p><b>　　在內(nèi)圓面上：</b></p><p>　　由此可見，在水平直徑上合成應力最大。對于ZG45鑄鋼來說，查表1可得其許用應力，工作應力小于許用值，滿足強度要求。</p><p><b>　　輪帶變形</b></p><p><b>　　鉛垂直徑的減小值：&l

52、t;/b></p><p><b>　　水平直徑的增大量：</b></p><p>　　以上變形值沒有超出許用變形值</p><p>　　則認為輪帶剛度符合。</p><p>　　綜上計算結(jié)果，可知輪帶彎曲強度和變形這兩個方面都符合要求，所以認為輪帶的設計時合理的。</p><p>　　第二

53、節(jié) 托輪軸的校核計算</p><p>　　托輪軸在載荷作用下將會產(chǎn)生彎曲變形。若變形量超過允許的限度，就會影響軸上零件的正常工作，甚至會喪失機器應有的工作性能。常見的軸大多可視為簡支梁。若是光軸，可直接用材料力學中的公式計算其撓度或偏轉(zhuǎn)角；若是階梯軸，如果對計算精度要求不高，則可用當量直徑法做近似計算。即把階梯軸看成當量直徑為dv的光軸，然后再按材料力學中的公式計算。</p><p>&l

54、t;b>　　式中：</b></p><p>　　-----階梯軸第i段的長度 mm</p><p>　　------階梯軸第i段的直徑 mm L---階梯軸的計算長度 mm</p><p>　　Z----階梯軸計算長度內(nèi)的軸段數(shù)</p><p>　　當載荷作用與兩支承之間時L=l,</p><p

55、>　　軸的彎曲剛度條件為：</p><p><b>　　撓度 </b></p><p><b>　　偏轉(zhuǎn)角 </b></p><p>　　式中---軸的允許撓度，mm,見表3；</p><p>　　-----軸的允許偏角，rad,見表3；</p><p>　　表3

56、 軸的允許撓度及允許偏角</p><p>　　因為軸中為最大彎矩其值為</p><p><b>　　精確軸的疲勞強度</b></p><p><b>　　抗彎截面系數(shù) </b></p><p>　　由于軸的材料是45鋼，調(diào)制處理 。</p><p>　　117<64

57、0 </p><p>　　軸的材料的敏性系數(shù)為</p><p><b>　　計算安全值為：</b></p><p><b>　　》S</b></p><p><b>　　可知其安全</b></p><p>　　輪帶與托輪接觸應力的計算</p&g

58、t;<p>　　輪帶及托輪的材料均為鋼（=0.3），并考慮輪帶自重的作用，則兩個圓柱體接觸線上的表面最大接觸應力為：</p><p>　　式中 P------單位接觸寬度上的載荷</p><p><b>　　兆牛/米</b></p><p>　　Q—支點反力，取各支點反力中的最大值，兆牛/米</p><p>

59、;　　Gr---輪帶自重Gr=（5%～10%）Q, 兆牛/米</p><p>　　----輪帶和托輪中心連線與垂線的夾角（圖1），</p><p><b>　　一般=30°</b></p><p>　　Br---輪帶寬度，米</p><p>　　E----材料的彈性模數(shù)， E=200吉帕</p>

60、<p>　　Rr---輪帶的外緣半徑，米</p><p>　　Rt---托輪的外緣半徑，米</p><p>　　【P?！?--許用表面最大接觸應力，兆帕，與材料的表面硬度有關，查表1</p><p>　　300<375 所以符合輪帶與托輪的接觸應力</p><p>　　第三節(jié) 滑動軸承的校核計算</p><

61、;p>　　對于低速或間歇運動的滑動軸承，為了防止?jié)櫥蛷墓ぷ鞅砻鏀D出，保證良好的潤滑而不致表面過度磨損壓強P應滿足</p><p>　　式中FR為軸承軸向載荷，單位N;</p><p>　　[P]為許用壓強，單位MPa，可以查有關手冊；</p><p>　　d,B為軸頸直徑和工作長度，單位mm.</p><p><b>　　校

62、核壓強速度值Pv</b></p><p>　　壓強速度值Pv間接反映軸承的溫升，對于載荷較大和速度較高的軸承，為保證軸承工作時不致過度發(fā)熱而產(chǎn)生膠合失效，Pv值應滿足：</p><p>　　對于壓強小的軸承，即使P和Pv都驗算合格，由于滑動速度過高，也會產(chǎn)生加速磨損而使軸承報廢，因此還要做速度的驗算，</p><p>　　所以滑動軸承同樣合理。</

63、p><p>　　第四章 安 裝 要 求</p><p>　　安裝前應熟悉有關圖紙和技術文件，了解設備結(jié)構(gòu)，明確安裝要求；根據(jù)具體條件確定安裝順序、方法，準備必要的安裝工具與設備；編制組織和安裝計劃，然后精心施工。</p><p>　?。ㄒ唬┖藢A、劃基準線</p><p>　　1.修正圖紙。實測筒體各段節(jié)長度，考慮每個接口的間隙量和焊接收縮量等

64、，一般可按每個為2mm，算出筒體上每兩輪帶間的實際尺寸，再計及相應熱膨脹量，得出相鄰兩檔支承裝置最后的斜向間距尺寸和水平間距尺寸，以修正圖紙上的相關尺寸。</p><p>　　2.根據(jù)修正的圖紙，核對窯基礎尺寸，特別是基礎中心距尺寸，如不符合，應采取下列措施：</p><p>　　(1)修正后圖紙尺寸與相應基礎尺寸偏差小于5mm時，不必采取措施；</p><p>　

65、　(2)偏差5~10mm時，適當增縮筒體段節(jié)間接合面的間隙，每一接合面間隙調(diào)整范圍為1~3mm；</p><p>　　(3)偏差大于10mm時，除調(diào)整筒體段節(jié)接合面間隙外，還必須調(diào)整支承裝置的位置，根據(jù)調(diào)整后的實際尺寸，再次修正圖紙上各擋支承裝置斜向間距尺寸，算出其水平間距尺寸；實測托輪及其軸承尺寸，修下托輪工作表面頂部母線的標高尺寸。</p><p><b>　　3.基礎劃線&

66、lt;/b></p><p>　　(1)在基礎側(cè)面離地平面約1m處劃出水平基準線，燕在基礎四角埋設標高板。基準面標高偏差不得大于0.5mm；</p><p>　　(2)劃出縱向中心線，偏差不得大于0.5mm；</p><p>　　(3)根據(jù)修正后圖紙，在水平基準線主劃出各基礎的橫向中心線，相信兩基礎的中心距偏差不得大于1.5mm，首尾兩基礎的中心距偏差不得大于

67、3mm。</p><p><b>　?。ǘ┲С醒b置安裝</b></p><p>　　窯筒體中心線能否在運轉(zhuǎn)時保持直線，首先取決于支承裝置的定位，因此要高度重視支承裝置的安裝，安裝時必須滿足下列要求：</p><p>　　1.底座經(jīng)精確找正后應滿足如下要求：</p><p>　　底座縱向中心線允許偏差

68、 0.5mm</p><p>　　相鄰兩底座中心距允許偏差 1.5mm</p><p>　　首尾兩底座中心距允許偏差 3mm</p><p>　　相鄰兩檔底座標高允許偏差 0.5mm</p><p>　　首尾兩檔底座標高允許偏差

69、 1mm</p><p>　　底座加工表面斜度允許偏差 0.05mm/m</p><p>　　2.裝配托輪軸承組時，必須檢查軸承座、球面瓦及襯瓦編號，確認是同一號碼才進行組裝。用涂色方法檢查。襯瓦的接觸斑點應均勻，沿母線全長等寬，并主要在中部區(qū)域連續(xù)頒。否則必須進行現(xiàn)場刮研。球面瓦與襯瓦間接觸點在10×10mm上應不少于1點；球面瓦與軸承底座間

70、接觸點在25×25mm上不少于1點。但邊緣50mm左右的圈環(huán)地帶允許有0.1mm左右的間隙；用塞尺檢查襯瓦與軸頸的兩側(cè)間隙，在塞入100mm處一般要保持0.5-0.6mm，側(cè)隙不夠時要再加以刮削。</p><p>　　3.把托輪軸承組裝于底座上,經(jīng)過調(diào)整后應滿足下列要求:</p><p>　　(1)托輪軸高端(靠進料端)的止推圈應與襯瓦的端面接觸，而高端則留有約4mm間隙；兩托輪

71、在低端的輪緣側(cè)面應在同一平面內(nèi)，用直尺檢查，允許誤差為0.5mm。</p><p>　　(2)兩托輪中心線與底座縱向中心線的距離應符合圖紙要求,允差不得超過0.5mm。</p><p>　　(3)用斜度規(guī)和水平儀檢查全窯各個托輪工作表面，其鉛垂直徑上端母線的傾斜度應一致，允許誤差不得超過0.05mm/m。同一檔兩托輪上述母線中點邊線應呈水平，允許誤差不得超過0.05mm/m，超過允許誤差時

72、，可以在軸承底座下加薄墊片調(diào)整。</p><p>　　(4)測量各檔托輪鉛垂直徑上端母線中點的標高。各檔標高差應修正后圖紙各檔底座上表面中點的高差相對應，相信兩檔的允許偏差不得超過0.5mm，首尾兩檔的允許偏差不得超過1mm。</p><p>　　(5)用經(jīng)緯儀檢查，所有托輪鉛垂直徑上端母線都應位于與水平成3.5%的傾斜平面內(nèi)。如果標高或傾斜度有誤差，應通過調(diào)節(jié)螺栓進行調(diào)整，將底座略為升降

73、，直至完全符合上述各項要求。</p><p>　　第五章 鉛絲試驗法調(diào)整托輪裝置</p><p>　　維護回轉(zhuǎn)窯先要調(diào)整好托輪裝置，經(jīng)常觀察托輪的運轉(zhuǎn)，根據(jù)經(jīng)驗，判定托輪受力以及托輪與輪帶的接觸情況。通常可借助鉛絲試驗法來調(diào)整托輪裝置。采用鉛絲試驗法要求托輪及輪帶表面光滑平整，試驗時，將Φ2mm鉛絲（通常是15Ａ保險絲）沿托輪母線平直地放在輪帶與托輪之間，然后對輾出的鉛絲開頭進行分析。鉛絲

74、試驗法不僅可推斷托輪與輪帶的接觸情況，還可分析其受力狀態(tài)，此外，對窯體中心線是否彎曲、最大偏心位于何處等也可作出判斷。</p><p>　　情況一為托輪與輪帶平等旋轉(zhuǎn)。表面壓力沿整修寬度均勻分布，壓出的鉛絲開頭為長方形。如果所有的托輪都調(diào)整到這種狀態(tài)，則當窯轉(zhuǎn)動時，窯體因下滑力作用而下竄。若設計采用液壓推力擋輪來控制窯體下竄，情況一是良好的工作狀態(tài)。</p><p>　　(一)、情況二、三

75、為托輪軸線在水平面內(nèi)相對于窯中心線切入一角度，此時接觸表面壓力分布中心點最大，壓出的鉛絲開頭呈菱形。如果窯的轉(zhuǎn)向如圖所示，則情況二將窯推向高端，而情況三將窯推向低端。</p><p>　　情況四是托輪軸線僅在垂直面內(nèi)歪斜，接觸表面最大壓力出現(xiàn)在低端，壓出的鉛絲呈三角形。因此時托輪軸線在水平面內(nèi)沒有相對窯中心線切入一角度，故沒有推動窯體作軸向移動的趨勢。</p><p>　　情況五、六的托輪

76、軸線在水平面內(nèi)相對于窯中心線切入一角度，同時又在垂直面內(nèi)歪斜，壓出的鉛絲亦呈三角形。情況五托輪接觸表面在最低端壓力最大，將窯推向高端；而情況六托輪接觸表面最大壓力在高端，并將窯推向低端。</p><p>　　試驗方法和步驟如下：</p><p>　　(二)1.將筒體在圓周上分成三等分后按各擋編號，各檔輪帶上的相同編號應位于同一筒體母線上。</p><p>　　2.把

77、略長于托輪全寬的鉛絲拉平并順序放在按筒體相應編號的輪帶下。</p><p>　　3.測量輾壓后鉛絲的寬度和厚度，將數(shù)據(jù)填入表格中。</p><p>　　4.以輾壓后鉛絲的寬度為縱座標、筒體周長為橫座標作出析線，然后根據(jù)表中數(shù)據(jù)進行分析。</p><p>　　情況一的托輪基本上為平等于窯中心線放置，鉛絲壓寬度較小，表明該檔受力較小或接觸強度裕量較大。</p>

78、;<p>　　情況二的托輪位置稍斜，再從現(xiàn)場觀察到該檔兩托輪都向低檔竄（即有推動窯體向高端竄的趨勢），判斷托輪歪斜如圖示；左托輪輾壓的鉛絲寬度大于右托輪輾壓的鉛絲寬度，表明左托輪位置較靠近窯中心線；折線圖表明該處筒體略有彎曲，凸向3點附近。</p><p>　　情況三的托輪位置亦稍斜，再從現(xiàn)場觀察到該檔兩托輪都向高端竄（即有推動窯體向低端竄的趨勢），判斷托輪歪斜如圖示；左右兩托輪輾壓鉛絲的寬度基本相

79、等，說明兩托輪受力基本均衡；與其他情況比較，鉛絲輾壓的寬度較大，表明該檔受力較大或接觸強度裕量較小，亦即左右托輪位置都較靠近窯中心線；折線圖表明該處筒體也略有彎曲，凸向2點附近。</p><p>　　情況四右托輪略向低端翅起，現(xiàn)場又觀察到該托輪向高端竄（即有推動窯體向低端竄的趨勢）；左托輪也略向低端翅起，現(xiàn)場觀察到該托輪向低端竄（即有推動窯體向高端竄的趨勢），判斷托輪歪斜如圖示；折線表明該處筒體略有彎曲，凸向2點

80、附近。</p><p>　　為更準確地判斷筒體彎曲的凸向點，還可將筒體分成6等分，甚9等分，即在1~2，2~3，3~1之間增加1~2個測點。以情況二的左托輪為例，增加測點后得到折線圖如圖4，判斷筒體的彎曲凸向3~1之間。</p><p><b>　　圖11</b></p><p><b>　　表1-4</b></p&

81、gt;<p><b>　　表4</b></p><p>　　安裝窯時應使托輪軸線平等于窯筒體中心線。采用鉛絲試驗法測試時，輾壓出的鉛絲應是寬度均衡的矩形長條。根據(jù)各檔左、右輾壓后鉛絲的寬度可粗知各個托輪的受力大小，對受力偏大的托輪可向離開窯中心線的方向稍作平等移動；反之可向靠 近中心線的方向稍作平等移動。每次調(diào)整量不宜大，應通過多次調(diào)整逐漸地達到正常運轉(zhuǎn)狀態(tài)。一般只將頂絲擰動1

82、/8~1/16圈就會在鉛絲法試驗中有反映。每次調(diào)整均應廠內(nèi)主管部門批準并作詳細記錄，以便對窯的實際狀態(tài)作出正確判斷。</p><p>　　調(diào)整托輪時，不允許使兩檔支承的托輪組之間呈正、反八字的擺法（大八字），如圖中的情況二和情況三兩組托輪；也不要使同一擋托輪呈八字擺法（小八字），如圖情況四的左右托輪。因為這類擺法使托輪與輪帶接觸不好，托輪作用于輪帶的力量互相抵消，會急劇增加托輪與輪帶的磨損以及傳動電動機的功率消耗

83、。</p><p>　　第六章 運轉(zhuǎn)中的異?，F(xiàn)象、處理方法及安全注意事項</p><p>　　（一）運轉(zhuǎn)中的異?，F(xiàn)象及處理辦法</p><p>　　1.發(fā)現(xiàn)任何一檔兩個托輪的軸線牌不正確位置，應按有關托輪調(diào)整辦法進行調(diào)整。</p><p>　　2.發(fā)現(xiàn)基礎下沉超常應降低窯速，立即研究處理。</p><p>　　3.當主

84、電源因故突然切斷時，應立即啟動保安電源（或自備發(fā)電）用輔助傳動裝置定時轉(zhuǎn)窯，直至窯體完全冷卻。</p><p>　　4.火焰不應直接接觸耐火磚，如發(fā)現(xiàn)“紅窯”（耐火磚脫落各被磨得很?。?，應立即停窯修補，不許進行熱補。</p><p>　　5.當輪帶與托輪脫空時，應立即報告，在查明原因以后小心謹慎地進行調(diào)整。</p><p>　　6.托輪與輪帶表面磨損成多邊形的原因及

85、處理：</p><p>　　(1)托輪軸線與窯中心線不平等，如所謂“大、小八字”等。</p><p>　　(2)傳動齒輪嚙合不正確；輪齒嚴重磨損后引起沖擊。</p><p>　　(3)托輪偏斜而軸瓦磨損不均勻，或軸瓦出現(xiàn)不均勻磨損后只更換其中一個軸瓦。</p><p>　　(4)托輪與輪帶之間產(chǎn)生滑動和不均勻的表面磨損。</p>

86、<p>　　(5)基礎下沉，基礎剛度不夠而發(fā)生振動。</p><p>　　(6)托輪與輪帶表面潤滑不良磨損過大，支座產(chǎn)生縱向竄動。</p><p>　　(7)托輪和輪帶材質(zhì)不勻或結(jié)構(gòu)有缺陷而剛度不勻，表面被磨成凹溝或出現(xiàn)突棱。</p><p>　　(8)托輪磨損較輕微時，在原因被消除后可自動磨平；磨損較嚴重時必須車削后才能正常使用。</p>

87、<p>　　7.短期停窯后起動困難，一般是由于盤窯不及時告成窯中心線彎曲所致。通常彎曲的凸向部分在下。如彎曲不大，可將窯轉(zhuǎn)至筒體彎曲凸各部分向上，稍停片刻，加熱彎曲部分的筒體。當溫度較高時，須慢 轉(zhuǎn)窯幾周后，再使彎曲凸向部分停在上方。如此反復進行直至基本復原為止。</p><p>　　如果筒體彎曲較大，建議進行大修處理。</p><p>　?。ǘ?、安全注意事項</p&g

88、t;<p>　　1.任何修理工作均必須在停窯后進行，同時應在電動機開頭上掛上“禁止開動”的標志。</p><p>　　2.運轉(zhuǎn)中，嚴禁用手或其他工具等探入軸承、減速器或大齒輪罩內(nèi)部進行任何修理、檢查、清洗等工作，不得拆除任何安全防護裝置，如聯(lián)軸器罩等。</p><p>　　3.檢修所用的工具及零件不得放在回轉(zhuǎn)機件上，尤其是托輪上。</p><p>　　

89、4.看火時，必須使用看火鏡；不得用肉眼直接觀看。不看火時視孔應關閉。</p><p>　　5.轉(zhuǎn)窯前必須發(fā)出警報信號并嚴格檢查，確認窯內(nèi)無人，然后才能起動窯傳動裝置。</p><p><b>　　第七章 潤滑與冷卻</b></p><p>　　各種運動部件的良好潤滑是一件極其重要的工作，合理潤滑可以處長零件壽命，降低修理費用。必須把潤滑劑作為一

90、個必要的“機械元件”予以重視。</p><p>　　回轉(zhuǎn)窯潤滑和冷卻要注意下列事項：</p><p>　?。ㄒ唬?潤滑油、潤滑脂應按規(guī)定使用。使用代用品時必須符合規(guī)定的油質(zhì)性能的要求。如供應困難，只能用粘度較大的同種潤滑劑代替粘度較小的。</p><p>　?。ǘ?新窯連續(xù)運轉(zhuǎn)400-500小時，齒輪及軸承已得到跑合，這時潤滑油應全部排凈，并將油池清洗干凈，再加新

91、油，以后按6-8個月為一周期更換新油。</p><p>　?。ㄈ?每班檢查一次油位，如果低于油位下限時，必須立即加油至其上限。</p><p>　?。ㄋ模?發(fā)現(xiàn)漏油時，應立即采取措施止漏。若油漏到基礎上應及時處理，以免倪基礎，釀成隱患。</p><p>　?。ㄎ澹?窯經(jīng)過長期停轉(zhuǎn)后，若窯再啟動，不宜直接使用主傳動。而應先用輔助傳動轉(zhuǎn)窯1~2圈，然后再用主傳動轉(zhuǎn)窯。

92、這時必須注意托輪軸承應預先澆油潤滑。</p><p>　　（六）.維護工要經(jīng)常檢查托輪軸承循環(huán)水系統(tǒng)。檢查水流指示器是否有水循環(huán)流動。停窯時間較長或冰凍時節(jié)停窯時，應將各處冷卻水全都放凈，以免冰凍告成脹裂。為從球面瓦內(nèi)放水，應將出水管處的截止閥著裝片刻，再迅速地將進水口處的三通閥旋轉(zhuǎn)90°，使之接通大氣，同時打開截止閥，冷卻水基于虹吸管的原理將自然流出。如仍流不干凈，則可從三通閥通大氣的孔處，用壓縮空氣

93、將殘水吹凈。</p><p>　　主減速器潤滑油通過減速器稀油站內(nèi)的冷卻過濾器來冷卻和過濾。</p><p>　?。ㄆ撸?托輪浸水冷卻有害于輪帶與托輪的工作表面，不應采用。</p><p><b>　　第八章 檢修</b></p><p>　　窯在運轉(zhuǎn)過程中，零件磨損和設備精度降低，都將影響其運轉(zhuǎn)率。必須實施檢修加以修復

94、或更換。在貫徹預防維修的原則下，應預先編制檢修計劃。目前主要修理方法是小修和中修，一般在?？掌鲆r時穿插進行。規(guī)模較大的中修，最好分階段在2~3次停窯砌襯的時間內(nèi)進行。檢修傳動裝置宜在砌襯工作結(jié)束后進行，但應該在短期內(nèi)（如8~12小時）從速完成。大修的時間較長（例如10~20天），應更換各損耗零件，檢驗并調(diào)整全部機組（如更換筒體段節(jié)、齒圈、輪帶、托輪、擋輪等重要零件；找正窯中心線等）。</p><p>　　回轉(zhuǎn)窯主

95、要易磨損件的修理和更換標準如下：</p><p>　　1.傳動齒輪的齒厚磨損了30%，或輪緣具有不可恢復的損傷；</p><p>　　2.窯筒體段節(jié)有裂紋和局部變形；</p><p>　　3.輪帶斷面磨損了20%，或表面磨損成錐形、多邊形，以及局部出現(xiàn)穿通裂紋；</p><p>　　4.托輪與擋輪軸頸直徑磨小了20%，或托輪輪緣厚度磨去25%

96、；輪緣磨磨成圓錐形或其他異形，或輪緣有穿通裂紋，更換托輪和擋輪時，其相應的襯瓦必須重新刮研或更換。</p><p><b>　　總結(jié)與展望</b></p><p>　　本課題主要是針對回轉(zhuǎn)窯的支承裝置進行的設計。首先了解回轉(zhuǎn)窯支承裝置的作用，它是回轉(zhuǎn)窯穩(wěn)定高效工作的保證。它有三擋支承裝置，每擋包括兩個托輪、四個軸承和兩個大底座。它承載了回轉(zhuǎn)窯的所有重量。因此，要設計支

97、承裝置，首先計算出回轉(zhuǎn)窯筒體的全部重量，然后根據(jù)力矩分配的方法計算出每擋支承裝置的受力，這樣就可以得出了輪帶及托輪的受力，然后設計輪帶的尺寸以及托輪托輪軸等。接著，選用軸承。由于回轉(zhuǎn)窯的運轉(zhuǎn)屬于重載、低速，因此一般采用脂潤滑的滑動軸承。根據(jù)托輪軸的受力及結(jié)構(gòu)設計的尺寸確定滑動軸承的尺寸等。各個零件設計完后，為了保證回轉(zhuǎn)窯的正常運轉(zhuǎn)，還得校核所設計的支承裝置是否符合要求。校核完畢，開始圖形的繪制。首先開始總裝圖的繪制，然后繪制部裝圖，最后

98、繪制一系列的零件圖。</p><p>　　就快要離開校園走向社會了，我知道自己僅剩的大學時光不多了，我會利用最后的大學時光，將我的畢業(yè)設計和畢業(yè)答辯做好，給自己的大學生涯畫上完美的句點！我的人生路途也隨之開始轉(zhuǎn)變，從一個稚嫩的學生變成一個可以為自己為社會做貢獻的人。在以后的路途上，我也不知道自己能不能順利走好，但是我知道，只要我不斷的努力，我就會有一片屬于自己的天空的！</p><p>&

99、lt;b>　　致 謝</b></p><p>　　很感慨，我在長舒一口氣后開始寫我的畢業(yè)設計說明書的致謝辭了。說明書的完成標志著我的大學四年即將結(jié)束，也意味著，新的生活又將開始了。最近的半年則并行著找工作和做畢業(yè)設計。其間的起起伏伏、悲喜得失，今天想來仍舊唏噓不已。所幸我沒有被失敗擊垮。自信、堅強、樂觀的態(tài)度讓我堅持到了最后，并且爭取了最好的結(jié)局。這近四年的校園時光，從每天的三點一線到兩點

100、一線甚至到最后的一點一線，在我看來枯燥的時光總是那么冗長，不同于其他同學的平和心境，我總是盼不到畢業(yè)的那一天，不是說讀書的日子多么讓我痛苦，只是我想早日實現(xiàn)心中一直以來的理想?？墒钱敭厴I(yè)的日子一天天臨近，這四年的點點滴滴又像電影膠片一樣在腦海中鋪展開來，親切的老師、親密的同學、友好的朋友、沒有交集卻見面能打招呼的同學，他們都是我最不愿意與之分離的人，大家的下一站不知道在何處?？?，或許還有機會見面，也或許再沒有機會相逢，這也許就是人生的無

101、奈，在這一站遇到的人卻必定要在下一站到達時分開。</p><p>　　衷心感謝我的導師xx老師對我的指導和教誨。您開闊的思維、豐富的知識以及詳細的修改意見一直給我很大的啟發(fā)。及時督促我認真扎實地完成畢業(yè)設計，并幫忙我收集查找資料。唯一的遺憾是我自己不夠主動，錯過了許多與您交流的機會。感謝同一小組的xx同學對于我的鼓勵與建議。</p><p>　　最后，我要感謝四年的大學生活，感謝xx級機械

102、的所有老師同學以及我的家人和那些永遠也不能忘記的朋友，他們的支持與情感，是我永遠的財富。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 濮良貴，紀明剛.機械設計第八版[M].高等教育出版社.2006</p><p>　　[2] 孫蘭鳳，梁艷書.工程制圖[M].高等教育出版社.2004</p><p

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106、 George B.Brdgmen.The Human Machine[M].Dover Publicaticns Inc.1993</p><p>　　[15] 張根生.機械設計中的基準的確定[J].機械學報.2003</p><p>　　[16] 張世昌.先進制造技術[M].天津大學出版社.2005</p><p>　　[17] 楊曉輝.簡明機械實用手冊[M].

107、科學出版社.2006</p><p>　　[18] 孫桓.陳作模.葛文杰.機械原理[M].高等教育出版社.2006</p><p>　　[19] 孫玉芹.機械精度設計基礎[M].科學出版社.2003</p><p>　　[20] 余曉芬.檢測技術[M].機械工業(yè)出版社.2000</p><p><b>　　附 錄</b>

108、</p><p>　　附錄 常用量的名稱、單位、符號及換算關系</p><p>　　ENVIRONMENT-PROTECTING UNBAKED CEMENT</p><p>　　AND ITS HYDRATE MECHANISM</p><p>　　An Ming-zhe,Zhang Li-jun,Zhang Meng,and Wang

109、Fu-chuan2</p><p>　　1 College of Civil Engineering and Architecture, Beijing Jiaotong University, Beijing, 100044, PRC </p><p>　　2 Xi’an Institute of Architecture and Technology, Xi’an, 710055, P

110、RC </p><p><b>　　Abstract </b></p><p>　　This experiment was carried out to make cement with a strength of 42.5 MPa using blast-furnace water-hardened slag and two active agents. The a

111、uthors probed the hydrate mechanism of the cement based on the measurements of pH value and heat of hydration and XRD patterns. They also observed hydrate production through an electron scanner. This research found that

112、the cement hydrate process includes several stages, such as an inducement prophase, inducement phase, accelerating phase, the second indu</p><p>　　products were C-S-H gelatin, C3AH13, AFt, AFm, albite, and m

113、icro plagioclase.</p><p>　　1. Introduction </p><p>　　China increases its cement production each year. It is estimated that cement production will be 800-850 million tons by the year 2010, equali

114、ng nearly half of the world total cement output. One ton of cement needs about 0.8 ton of portland cement clinker, which requires one ton of CO2. From 1995 to 2010, the cement industry in China will add 7.5 billion tons

115、of CO2 to the earth’s atmospheric layer, about half of the world discharge amount. With this amount of CO2 production, we can see how the C</p><p>　　activated agent by simple grinding-mix technology (i.e., o