300萬(wàn)噸勝利原油常減壓裝置設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　石油煉廠中的第一個(gè)生產(chǎn)裝置一般都是蒸餾裝置，人們通過(guò)蒸餾將石油分割成相應(yīng)的直餾汽油、化工原料、輕柴油或重柴油餾分及其他餾分。所謂原油的一次加工，就是指原油蒸餾而言。借助于蒸餾，我們可以將原油分割成各種半成品餾分油，也可將原油分割成一些二次重整加工的原料。在一些二次加工的裝置中，蒸餾過(guò)程也是不可缺少的組成部分。</p&g

2、t;<p>　　該設(shè)計(jì)是一年處理300萬(wàn)噸的勝利原油常減壓裝置的設(shè)計(jì)。根據(jù)勝利原油的特點(diǎn)，本裝置采用三段汽化，即初餾塔、常壓塔和減壓塔。常壓塔選用浮閥塔板，初餾塔選用單溢流型式，常壓塔選用雙溢流型式。按要求給出重要塔板上的操作條件，并計(jì)算塔高、塔徑等水力學(xué)參數(shù)。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 初餾塔，常壓塔，溫度, 壓力</p><p><b>　　Abstra

3、ct</b></p><p>　　In the petroleum refinery first production installment all is the distilling apparatus generally. The people divide through the distillation the petroleum the corresponding straight run

4、 gasoline, the petroleum, the light diesel oil or the heavy oil fraction and other fractions. A so-called crude oil processing, Speaking of is refers to the crude distillation. With the aid of in distillation, we may div

5、ide the crude oil to the half-finished product fraction oil, also may divide the crude oil to s</p><p>　　Key word: primary tower, atmospheric distillation tower, temperature , pressure</p><p&g

6、t;<b>　　目 錄</b></p><p>　　第一章 概 述5</p><p>　　1.1石油蒸餾裝置的簡(jiǎn)單介紹5</p><p>　　1.2 裝置生產(chǎn)方案的確定5</p><p>　　1.3流程的確定6</p><p>　　1.4 設(shè)計(jì)的簡(jiǎn)單說(shuō)明8</p>&l

7、t;p>　　第二章 基本數(shù)據(jù)計(jì)算11</p><p>　　2.1 油品物性11</p><p>　　2.1.1 相對(duì)密度指數(shù) ºAPI11</p><p>　　2.1.2 體積平均沸點(diǎn)tv（ºC）12</p><p>　　2.1.3 恩氏蒸餾 90 % ~10 % 斜率12</p><p

8、>　　2.1.4 中平均沸點(diǎn) tme = tv - 12</p><p>　　2.1.5 特性因數(shù)K和相對(duì)分子量M13</p><p>　　2.1.6 平衡汽化數(shù)據(jù)13</p><p>　　2.2 物料平衡15</p><p>　　2.2.1 油品實(shí)沸點(diǎn)切割15</p><p>　　2.2.2 物料平衡

9、15</p><p>　　第三章 初餾塔的設(shè)計(jì)16</p><p>　　3.1 初餾塔的工藝計(jì)算16</p><p>　　3.1.1 以塔為衡算系統(tǒng)，作出塔的物料平衡：16</p><p>　　3.1.2 汽提水汽的用量17</p><p>　　3.1.3 初餾塔的汽化段溫度17</p>&l

10、t;p>　　3.1.4 塔頂溫度的計(jì)算20</p><p>　　3.2 塔徑與塔高的計(jì)算22</p><p>　　3.2.1初餾塔塔徑的計(jì)算22</p><p>　　3.2.2 塔高的計(jì)算24</p><p>　　第四章 常壓塔的設(shè)計(jì)26</p><p>　　4.1 常壓塔的工藝計(jì)算26</p

11、><p>　　4.1.1 汽提蒸汽用量26</p><p>　　4.1.2 塔板型式和塔板數(shù)26</p><p>　　4.1.3 精餾塔計(jì)算草圖27</p><p>　　4.1.4 操作壓力28</p><p>　　4.1.5 汽化段溫度29</p><p>　　4.1.6 塔底溫度31

12、</p><p>　　4.1.7 塔頂及側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱分配32</p><p>　　4.1.8 側(cè)線及塔頂溫度校核33</p><p>　　4.1.9全塔氣液負(fù)荷分布圖41</p><p>　　4.1.10 常壓塔塔板負(fù)荷計(jì)算結(jié)果61</p><p>　　4.1.11 氣液相負(fù)荷圖62</p&g

13、t;<p>　　4.2 塔板的設(shè)計(jì)65</p><p>　　4.2.1 所需基本數(shù)據(jù)的計(jì)算65</p><p>　　4.2.2 塔徑的計(jì)算66</p><p>　　4.2.3 塔高的計(jì)算66</p><p>　　4.2.4 溢流裝置67</p><p>　　4.2.5 浮閥塔板布置68<

14、/p><p>　　4.3塔板水力學(xué)計(jì)算69</p><p>　　4.3.1氣相通過(guò)浮閥塔塔板的壓力計(jì)算69</p><p>　　4.3.2 淹塔70</p><p>　　4.3.3 霧沫夾帶70</p><p>　　4.3.4 塔板負(fù)荷性能圖71</p><p><b>　　結(jié)

15、 束 語(yǔ)74</b></p><p><b>　　第一章 概 述</b></p><p>　　1.1石油蒸餾裝置的簡(jiǎn)單介紹</p><p>　　石油是極其復(fù)雜的混合物。</p><p>　　石油煉廠中的第一個(gè)生產(chǎn)裝置一般都是蒸餾裝置，人們通過(guò)蒸餾將石油分割成我們需要的各種餾分。所謂原油的一次加工就是指原油

16、蒸餾而言。借助于蒸餾，我們可以將原油分割成各種半成品餾分油，也可將原油分割成一些二次重整加工的原料。在一些二次加工的裝置中，蒸餾過(guò)程也是不可缺少的組成部分。</p><p>　　蒸餾過(guò)程是煉廠中一種最基本的，也是最重要的一種工藝。蒸餾過(guò)程和設(shè)備設(shè)計(jì)是否合理，操作是否良好，對(duì)煉廠生產(chǎn)影響很大。因此，透徹地了解蒸餾工藝的本質(zhì)規(guī)律，掌握其影響因素和設(shè)計(jì)方法，對(duì)煉油工業(yè)的專門人員來(lái)說(shuō)是第一重要的。</p>

17、<p>　　1.2 裝置生產(chǎn)方案的確定</p><p>　　如果想合理地確定一種原油生產(chǎn)加工方案，就必須對(duì)所要加工的原油性質(zhì)做具體的分析。本裝置生產(chǎn)的是勝利原油，勝利原油一般具有如下的性質(zhì)：</p><p>　　其油品的密度較小（約0.9005g/cm3），含硫量較高（約0.88%），原油餾分較重，輕油收率較高（＜350℃輕油收率為30%，＞510℃的餾分占原油35％以上），含氮

18、量高（615PPm），含蠟量高（47.36%），凝點(diǎn)較低（28℃），屬于中間基原油。</p><p>　　本裝置適用于燃料型年產(chǎn)300萬(wàn)噸原油的加工方案的，根據(jù)勝利原油的特點(diǎn)，確定如下方案：</p><p>　　從初餾點(diǎn)到166℃的常壓餾分可做直餾汽油</p><p>　　166℃到223℃餾分可做化工原料。</p><p>　　223℃到3

19、22℃餾分可用來(lái)生產(chǎn)輕柴油，也可以用做制乙烯的裂解原料。</p><p>　　322℃到362℃餾分，可用來(lái)生產(chǎn)重柴油。</p><p><b>　　1.3流程的確定</b></p><p>　　1. 整個(gè)流程采用三段汽化的方法。即設(shè)初餾塔，常壓塔和減壓塔。</p><p>　　設(shè)初餾塔出于以下的因素：</p>

20、;<p>　?、賱倮褪禽^重的原油，而輕組分含量多，為了減少汽油損失，減少氣體烴攜走更多的汽油組分，為了拔出更多輕質(zhì)油，故增設(shè)初餾塔。</p><p>　?、谟欣跍p輕常壓爐和常壓塔負(fù)荷，提高裝置處理量。</p><p>　?、劭蓽p輕原油泵出口壓力，減少泵的動(dòng)力消耗，且使換熱器耐壓要求降低。</p><p>　　④初餾塔相對(duì)常壓塔易于檢修。</p

21、><p><b>　　2. 流程綜述：</b></p><p>　　原油由泵自儲(chǔ)油罐中打出，經(jīng)換熱器換熱后進(jìn)入脫鹽罐進(jìn)行脫鹽脫水處理。離開脫鹽罐后，再經(jīng)換熱器換熱，使油溫達(dá)到260℃后進(jìn)入初餾塔。</p><p>　　初餾塔塔頂餾出的汽油餾分，經(jīng)冷卻器冷卻至50℃ 后進(jìn)冷凝罐冷凝到</p><p>　　40℃，回流部分打回塔

22、頂。初底油進(jìn)常壓爐加熱至358℃后進(jìn)入常壓塔。</p><p>　　常壓塔塔頂出 (IBP-127℃) 汽油餾分，經(jīng)冷凝器冷凝至60℃，進(jìn)回流罐，回流部分泵送回塔頂，然后將剩余的產(chǎn)品部分進(jìn)一步冷卻至40℃。常一線出化工原料，由175℃抽出，經(jīng)換熱器換熱至75℃左右后進(jìn)冷凝器。常二線出輕柴油，由260℃抽出，經(jīng)換熱器換熱，溫度降到85℃，進(jìn)凝器冷凝到安全溫度。常三線出重柴油餾分，經(jīng)換熱器換熱，溫度由315℃降到10

23、0℃，進(jìn)冷凝器冷凝。常壓塔第一中段回流抽出溫度為211℃，經(jīng)換熱器換熱，溫度降到131℃打回常壓塔。常壓塔第二中段回流抽出溫度為284℃，經(jīng)換熱器換熱，溫度降到184℃后打回常壓塔。常壓塔塔底油由泵打入減壓爐加熱到400℃進(jìn)減壓塔，出減壓產(chǎn)品。</p><p>　　3. 節(jié)能問(wèn)題綜述：</p><p>　　煉廠是一個(gè)耗能很大的生產(chǎn)實(shí)體，其中常減壓蒸餾裝置耗能又是最突出的。因此如何合理充分地

24、利用能源，減少裝置耗能就成為生產(chǎn)設(shè)計(jì)中一個(gè)重要問(wèn)題。</p><p>　　本裝置采取了以下的節(jié)能措施：</p><p>　?、僭诋a(chǎn)品質(zhì)量合格的前提下，適當(dāng)?shù)亟档蜖t出口溫度，減少過(guò)汽化率，降低塔頂壓力以提高塔頂拔出率，提高經(jīng)組分油的收率，使能在常壓塔拔出的餾分不在減壓塔拔出。</p><p>　?、谔岣叱核氖章?，降低減壓爐負(fù)荷，降低減壓塔入口溫度，這在節(jié)能上是合理

25、的。</p><p>　?、圻m當(dāng)減少汽提蒸汽用量。 </p><p>　?、艹浞掷眉訜釥t熱源</p><p>　　以往加熱爐只是用來(lái)加熱塔進(jìn)料和水汽，使煙氣在很高的溫度下就排放到空氣中，浪費(fèi)了大量的熱。本裝置利用加熱爐煙氣余熱來(lái)加熱冷原油。</p><p>　　⑤充分利用常減壓裝置的側(cè)線餾出油熱量。</p><p>

26、　　常減壓裝置的側(cè)線出來(lái)的油品溫度很高，直接進(jìn)冷卻器是不合理的。即浪費(fèi)了熱量，又增大冷卻器負(fù)荷。較好的情況是多次換熱，充分利用熱源，使側(cè)線降到一個(gè)合適的溫度，再入冷凝器冷卻。本裝置大部分側(cè)線都做了換熱。常一線換到75℃，常二線換熱到85℃，常三線換熱到100℃。</p><p>　　1.4 設(shè)計(jì)的簡(jiǎn)單說(shuō)明</p><p><b>　　汽提塔和汽提段</b></p

27、><p>　　在負(fù)荷塔內(nèi)，汽油、柴油、化工原料等產(chǎn)品之間只有精餾段而沒(méi)有提餾段，側(cè)線產(chǎn)品中必然會(huì)含有相當(dāng)數(shù)量的輕餾分，這樣不僅影響本側(cè)線產(chǎn)品的質(zhì)量，而且降低了輕餾分的產(chǎn)率。為此，在常壓塔的外側(cè)，為側(cè)線產(chǎn)品設(shè)汽提塔，在汽提塔底部吹入少量過(guò)熱水蒸氣以降低側(cè)線產(chǎn)品的油氣分壓，使混入產(chǎn)品中的較輕餾分汽化而返回常壓塔。這樣做既可以達(dá)到分離要求，而且也很簡(jiǎn)單。顯然，這種氣提塔與精餾塔的提餾段在本質(zhì)上有所不同。側(cè)線汽提用的過(guò)熱水蒸

28、氣量通常為側(cè)線產(chǎn)品的2％～3％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。本設(shè)計(jì)各側(cè)線產(chǎn)品的氣提塔重疊起來(lái)，但互相之間是隔開的。</p><p><b>　　2．回流方式</b></p><p>　　石油精餾塔具有一些自己的工藝特點(diǎn)：處理量大；回流比是由精餾塔的熱平衡確定而不是由分餾精確度確定；塔內(nèi)氣、液相負(fù)荷沿塔高的變化的，甚至是有較大的變化幅度；沿塔高的溫差比較大等。由于這些特點(diǎn)，石油精餾塔的

29、回流方式除了采用慣常所用的塔頂冷回流以外，還常常采用其他的回流方式。</p><p>　?、偎斢蜌舛?jí)冷凝冷卻</p><p>　　原油常壓精餾塔的年處理量經(jīng)常以數(shù)百萬(wàn)噸計(jì)。塔頂冷凝冷卻面積如此巨大的原因，一則是負(fù)荷很大，二則是傳熱溫差比較小。為了減少常壓塔頂冷凝冷卻所需的傳熱面積，在本裝置中常壓塔采用二級(jí)冷凝冷卻方案。</p><p><b>　?、谥?/p>

30、段循環(huán)回流</b></p><p>　　石油精餾塔沿塔高的溫度梯度較大，從塔的中部取走的回流熱的溫位顯然要比從塔頂取走的回流熱的溫度高出許多，因而是價(jià)值更高的可利用熱源，而且能提高塔的生產(chǎn)能力。</p><p><b>　　3．操作壓力</b></p><p>　　原油常壓精餾塔的最低操作壓力最終受制于塔頂產(chǎn)品接受罐的溫度下的塔頂產(chǎn)

31、品的泡點(diǎn)壓力。常壓塔頂產(chǎn)品是汽油餾分，塔頂產(chǎn)品能基本上全部冷凝，不凝氣很少。為了克服塔頂餾出物流經(jīng)管線和設(shè)備的流動(dòng)阻力，常壓塔頂?shù)膲毫?yīng)稍高于產(chǎn)品接受罐的壓力，或者說(shuō)超高于常壓。</p><p>　　塔頂操作壓力確定后，塔的各部位的操作壓力也隨之可以計(jì)算。塔的各部位的操作壓力與油氣流經(jīng)塔板時(shí)所造成的壓降有關(guān)。油氣由下而上流動(dòng)，故塔內(nèi)壓力由下而上逐漸降低。</p><p><b>

32、　　4．操作溫度</b></p><p>　　從理論上說(shuō)，在穩(wěn)定操作的情況下，可以將精餾塔內(nèi)離開任一塊塔板或汽化段的氣、液兩相都看成處于相平衡狀態(tài)。因此，氣相溫度是該處油氣分壓下的露點(diǎn)溫度，而液相溫度則是其泡點(diǎn)溫度。雖然在實(shí)際上由于塔板上的氣、液兩相常常未能完全達(dá)到相平衡狀態(tài)而使實(shí)際的氣相溫度稍偏高或液相溫度稍偏低，但是在設(shè)計(jì)計(jì)算中都是按上述的理論假設(shè)來(lái)設(shè)計(jì)各點(diǎn)的溫度。其中包括汽化段溫度、塔底溫度、側(cè)

33、線溫度、塔頂溫度。</p><p>　　5．塔板流體水力學(xué)計(jì)算</p><p>　　其包括塔高、塔徑及塔板上主要部件工藝尺寸的計(jì)算。</p><p><b>　　6．塔板的選用</b></p><p>　　本裝置常壓塔選用浮閥塔板，初餾塔選用單溢流型式，常壓塔選用雙溢流型式。</p><p>　　

34、選用浮閥塔板，由于以下的原因：</p><p>　?、俑￠y塔板的處理能力比圓泡帽塔板大20-40％，比舌形和篩孔塔板要小些，但是，浮閥塔板操作彈性比圓泡帽、舌形、篩孔塔板的操作彈性都要大些，在很高的氣液負(fù)荷范圍內(nèi)變化，只有浮閥塔能夠保持較高的效率。</p><p>　?、诟￠y塔板的干板壓降較舌形和篩孔大，比圓泡帽塔板小。</p><p>　?、垤F沫夾帶較舌形、圓泡帽

35、小。</p><p>　?、芙Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝方便。</p><p>　?、菰谑突し矫鎻V泛使用于常減壓塔，積累了很多的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)我們的設(shè)計(jì)使用也是很有用的。</p><p>　　第二章 基本數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p><b>　　2.1 油品物性</b></p><p>　　2.1.1 相對(duì)密度指數(shù)

36、ºAPI</p><p>　　d = d + d ， ºAPI = 141.5/d - 131.5</p><p>　　常頂：d = 0.7240 + 0.0050 =0.7290 （g/cm³）</p><p>　　ºAPI = 141.5/097290 – 131.5 = 62.60</p><p&g

37、t;　　常一：d = 0.8120 + 0.0047 =0.8167（g/cm³）</p><p>　　ºAPI = 141.5/0.8167 - 131.5 = 41.75</p><p>　　常二：d = 0.8350 + 0.0045 = 0.8395（g/cm³）</p><p>　　ºAPI = 141.5/0.83

38、95 - 131.5 = 37.05</p><p>　　常三：d = 0.8560 + 0.0045 = 0.8605（g/cm³）</p><p>　　ºAPI = 141.5/0.8605 - 131.5 = 32.94</p><p>　　2.1.2 體積平均沸點(diǎn)tv（ºC）</p><p>　　tv =

39、（t10 + t30 + t50 + t70 + t90）/5</p><p>　　常頂：tv =（58+73+90+101+119）/5=88.2 ºC</p><p>　　常一：tv =（153+167+176+192+208）//5=179.2ºC</p><p>　　常二：tv =（241+256+261+275+288）/5=264.2

40、ºC</p><p>　　常三：tv =（313+324+340+345+355）/5= 335.4ºC</p><p>　　2.1.3 恩氏蒸餾 90 % ~10 % 斜率 </p><p>　　S =（）/（90-10）（ºC/%）</p><p>　　常頂：S90~10 = （119-58）/（90-10）

41、=0.7625（ºC/%）</p><p>　　常一：S90~10 = （208 -153）/（90-10）= 0.6875（ºC/%）</p><p>　　常二：S90~10 = （288-241）/（90-10）= 0.5875（ºC/%）</p><p>　　常三：S90~10 = （355-313）/（90-10）=0.525

42、（ºC/%）</p><p>　　2.1.4 中平均沸點(diǎn) tme = tv - </p><p>　　ln = -1.53181- 0.128tv+ 3.64678 S</p><p>　　常頂： = 4.694 tme = tv - = 88.2 – 4.694 = 83.5 ºC</p><p>　　常一： =

43、3.5963 tme = tv - = 179.2 –3.5963 = 175.6 ºC</p><p>　　常二： = 2.7059 tme = tv - = 264.2 –2.7059 = 261.5 ºC</p><p>　　常三： =2.2081 tme = tv - = 335.4–2.2081 = 333.2ºC</p&

44、gt;<p>　　2.1.5 特性因數(shù)K和相對(duì)分子量M</p><p>　　查《石油煉制工程》P76圖得以下數(shù)據(jù)</p><p>　　常頂：特性因數(shù)K 11.92 相對(duì)分子量M 94</p><p>　　常一：特性因數(shù)K 11.4 相對(duì)分子量M 139</p><p>　　常二

45、：特性因數(shù)K 11.73 相對(duì)分子量M 210</p><p>　　常三：特性因數(shù)K 11.9 相對(duì)分子量M 280</p><p>　　2.1.6 平衡汽化數(shù)據(jù)</p><p><b>　　蒸頂： </b></p><p>　　（1）由圖7-15換算50%點(diǎn)溫度<

46、/p><p>　　恩氏蒸餾10%～70%點(diǎn)斜率=（101-58）/（70-10）= 0.72（ºC/%）</p><p>　　由圖查得 平衡汽化50% - 恩氏蒸餾 50%點(diǎn) = -10.0（ºC）</p><p>　　故 平衡汽化50% = 90 -10.0 = 80.0（ºC）</p><p>　?。?）由圖

47、7-16查得平衡曲線各段溫差</p><p>　?。?）由50%點(diǎn)及各線段溫度差推算平衡汽化曲線的各點(diǎn)溫度</p><p>　　30%點(diǎn)=80.0-8.5=71.5 ºC 10%點(diǎn)=71.5-9.2=62.3ºC</p><p>　　0點(diǎn)=62.3-10=52.3ºC 70%點(diǎn)=80.0+5.7=85.7º

48、;C</p><p>　　90%點(diǎn)=85.7+7.8=93.5ºC 100%點(diǎn)=93.5+1.8=95.3ºC</p><p><b>　　同理可得：</b></p><p>　　勝利油的平衡汽化數(shù)據(jù)</p><p><b>　　勝利油的物性參數(shù)表</b></p>

49、;<p><b>　　2.2 物料平衡</b></p><p>　　2.2.1 油品實(shí)沸點(diǎn)切割</p><p>　　2.2.2 物料平衡</p><p>　　年處理量為300萬(wàn)噸，生產(chǎn)時(shí)間按8000小時(shí)計(jì)算</p><p>　　則，每小時(shí)生產(chǎn)用油375噸，合375000kg </p>

50、<p>　　第三章 初餾塔的設(shè)計(jì)</p><p>　　3.1 初餾塔的工藝計(jì)算</p><p>　　3.1.1 以塔為衡算系統(tǒng)，作出塔的物料平衡：</p><p><b>　　入塔：原油氣相</b></p><p><b>　　原油液相</b></p><p>&l

51、t;b>　　汽提水汽</b></p><p><b>　　冷回流液</b></p><p><b>　　出塔：塔頂汽油</b></p><p><b>　　汽提水汽</b></p><p><b>　　冷回流液</b></p>

52、;<p><b>　　塔底渣油</b></p><p>　　3.1.2 汽提水汽的用量</p><p>　　初塔底油選取1.2kg汽提水蒸氣/100kg塔底油 </p><p>　　初塔底油量： 375000×（100-2.52）%=365550kg/h</p><p>　　水汽用量： 3

53、65550×（1.2/100）=4386.6kg/h</p><p>　　4386.6/18=243.7kmol/h</p><p>　　3.1.3 初餾塔的汽化段溫度</p><p><b>　　1．作平衡汽化曲線</b></p><p>　　根據(jù)繪出的原油實(shí)沸點(diǎn)曲線圖讀出以下數(shù)據(jù)</p>&

54、lt;p>　　將實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線換算為平衡汽化曲線</p><p>　　計(jì)算實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線的參考斜率及其各點(diǎn)溫度，按定義</p><p>　　實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線的參考斜率=（552-225）/（70-10）=5.45（ºC/%）</p><p>　　由此計(jì)算參考線的各點(diǎn)溫度</p><p>　　0點(diǎn)=225-5.45×（1

55、0-0）=170.5 ºC</p><p>　　20%點(diǎn)= 225-5.45×（20-10）=279.5 ºC</p><p>　　30%點(diǎn)= 225-5.45×（30-10）=334.0 ºC</p><p>　　40%點(diǎn)= 225-5.45×（40-10）=388.5 ºC</p>

56、<p>　　50%點(diǎn)= 225-5.45×（50-10）=443.0 ºC</p><p>　　60%點(diǎn)= 225-5.45×（60-10）=497.5 ºC</p><p>　　計(jì)算平衡汽化參考線斜率及其各點(diǎn)溫度</p><p>　　查《石油煉制工程》圖7-17上圖，根據(jù)實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線10%至70%斜率（5.4

57、5ºC/%）可得平衡汽化參考線的斜率為3.7 ºC/%。</p><p>　　查圖7-17中圖得F=22.0 ºC</p><p>　　故，平衡汽化參考線50%點(diǎn)=實(shí)沸點(diǎn)蒸餾參考線50%-F=443.0-22.0=421.0 ºC</p><p>　　由平衡汽化參考線的50%點(diǎn)和斜率可計(jì)算其它各點(diǎn)溫度。</p>

58、<p>　　0點(diǎn)=443.0-3.7×（50-10）=258.0 ºC </p><p>　　10%點(diǎn)= 443.0-3.7×（50-10）=295.0 ºC</p><p>　　20%點(diǎn)= 443.0-3.7×（50-20）=332.0ºC</p><p>　　30%點(diǎn)= 443.0-3.7&

59、#215;（50-30）=369.0 ºC</p><p>　　40%點(diǎn)=443.0-3.7×（50-40）=406.0 ºC</p><p>　　60%點(diǎn)= 443.0+3.7×（60-50）=480.0 ºC</p><p>　　70%點(diǎn)=443.0+3.7×（70-50）=517.0ºC&l

60、t;/p><p>　　計(jì)算實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與其參考線的各點(diǎn)溫差 Fi%</p><p>　　F0 =37.2-170.5= -133.3 ºC F10% =255-255=0 ºC</p><p>　　F20% =303-279.5=23.5 ºC F30% =355-334.0=21.0 ºC<

61、;/p><p>　　F40% =404-388.5=15.5 ºC F50% =303-334.0=-8.0 ºC</p><p>　　F60% =477-497.5=-20.5 ºC F70% =552-552=0 ºC</p><p>　　求平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度</p>

62、<p>　　由圖7-17下圖查得各餾出百分?jǐn)?shù)時(shí)的溫差比值</p><p>　　0比值=0.25 10%=0.4 其余各點(diǎn)比值都是0.33</p><p>　　平衡汽化曲線各點(diǎn)與其參考線相應(yīng)各點(diǎn)的溫差T等于實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與其參考線的各點(diǎn)溫差Fi%乘以相對(duì)應(yīng)的比值。由此得衡汽化曲線各點(diǎn)的T： </p><p>　　0點(diǎn)T=-133.

63、3×0.25=-33.325 ºC</p><p>　　10%點(diǎn)T=0×0.4=0 ºC</p><p>　　20%點(diǎn)T=-23.5×0.33=7.755 ºC</p><p>　　30%點(diǎn)T=21.0×0.33=6.93 ºC</p><p>　　40%點(diǎn)T=1

64、5.5×0.33=5.115 ºC</p><p>　　50%點(diǎn)T=-8.0×0.33=-2.64 ºC</p><p>　　60%點(diǎn)T=-20.5×0.33=-6.765 ºC</p><p>　　70%點(diǎn)T=0×0.33=0</p><p>　　平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度等于

65、它的參考線各點(diǎn)溫度加上相應(yīng)的T 值。得平衡汽化曲線溫度</p><p>　　0點(diǎn) = 258.0-33.325= 224.675 ºC </p><p>　　10%點(diǎn)= 295.0-0=295.0ºC</p><p>　　20%點(diǎn)= 332.0+7.755=339.755ºC</p><p>　　30%點(diǎn)= 3

66、69.0+6.93=375.93ºC</p><p>　　40%點(diǎn)= 406.0+5.115=411.115ºC</p><p>　　50%點(diǎn)= 421.0-2.64=418.36ºC</p><p>　　60%點(diǎn)= 480.0-6.765=473.235ºC</p><p>　　70%點(diǎn)= 517.0

67、+0=517.0ºC</p><p>　　2. 汽化段中進(jìn)料的汽化率和過(guò)汽化率</p><p>　　取過(guò)汽化度為進(jìn)料的2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）或2.03%（體積分?jǐn)?shù)），即過(guò)汽化量為7500kg/h，要求進(jìn)料在汽化段的汽化率ef為：</p><p>　　ef（體積分?jǐn)?shù)）= 2.9%+2.03% =4.93%</p><p><b>

68、　　3. 操作壓力</b></p><p>　　設(shè)塔頂壓力為0.151MPa（絕壓），約1.49amt</p><p>　　取塔頂?shù)竭M(jìn)料處塔板數(shù)為20層，每層塔板的壓力降為0.5KPa。</p><p>　　則，進(jìn)料段壓力為0.161 MPa，約1.59amt</p><p>　　4. 確定汽化段溫度</p><

69、;p>　　汽化段溫度應(yīng)該是在汽化段油氣分壓下汽化4.93%（V）的溫度，為此作在0.076 MPa下原油的平衡汽化曲線3。查得汽化段溫度為260 ºC。</p><p><b>　　5.塔底溫度</b></p><p>　　塔底溫度比汽化段溫度低10 ºC，即250 ºC。</p><p>　　3.1.4 塔

70、頂溫度的計(jì)算</p><p>　　設(shè)初餾塔塔頂溫度為94 ºC；</p><p>　　設(shè)塔頂回流為40 ºC冷回流；</p><p>　　汽提水汽為0.3 MPa，400 ºC過(guò)熱水汽。</p><p>　　根據(jù)初餾塔的物料平衡，進(jìn)行初餾塔的熱量衡算</p><p><b>　　

71、Q入=Q出</b></p><p>　　則 240.88×10+117.152L = 237.95×10+587L</p><p>　　L=6358（kg/h）= 6358/94 = 67.64（kmol/h）</p><p>　　塔頂油氣分壓 P分 = P總×（汽油+冷回流）/（汽油+冷回流+水汽）</p>

72、<p>　　P分 = 0.151×（101.3+67.64）/（101.3+67.64+243.7）=0.0618（MPa）</p><p>　　塔頂溫度為其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度。由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換成汽油常壓露點(diǎn)溫度為114ºC，又知其焦點(diǎn)溫度和焦點(diǎn)壓力依次為335.6ºC和5.46 MPa。由此可在平衡汽化坐標(biāo)線上讀得0.618 MPa下的露點(diǎn)溫度為97ºC，考

73、慮不存在不凝氣，該溫度乘以系數(shù)0.97。</p><p>　　則，97×0.97=94.9（ºC）</p><p>　　與假設(shè)的94ºC很接近，故原假設(shè)正確。</p><p>　　3.2 塔徑與塔高的計(jì)算</p><p>　　3.2.1初餾塔塔徑的計(jì)算</p><p>　　由于初餾塔一、二

74、板之間的氣、液相負(fù)荷最大，所以取如圖所示虛線范圍作熱量平衡。 </p><p>　　上升氣相包括塔頂汽油、水汽、內(nèi)回流。</p><p>　　初餾塔塔頂熱量平衡表</p><p>　　Q入=Q出 即： 8.59×10+607L = 11.23×10+272L</p><p>　　L=7881

75、kg/h</p><p>　　上升氣相總摩爾數(shù) n =（7881+9520）/94+4386.6/18=429（kmol/h）</p><p>　　上升氣相體積 Vv=nRT/P=429×0.082×（273+102.3）/1.49</p><p>　　=8875（m³/h）=2.461（m³/s）</p>

76、;<p>　　下降液相密度 =628 kg/ m³</p><p>　　下降液相體積 VL =7881/628=0.0035（m³/s）</p><p>　　上升氣相密度 =G/ Vv =（9520+7881+4386.6）/8875=2.45 kg/ m³</p><p>　　最大允許氣速 <

77、;/p><p>　　= 1.998 kg/ m³</p><p>　　適宜氣速 =0.82×0.97×1.998=1.606（m/s）</p><p>　　氣相截面積 Fa =Vv/=2.490/1.606=1.55m²</p><p>　　降液管液速 =0.17×

78、;0.82×0.97=0.135（m/s）</p><p>　　=0.123（m/s）</p><p>　　兩種算法取最小值 即=0.123 m/s</p><p>　　降液管面積 Fd´==0.0048/0.123=0.039 m²</p><p>　　Fd´=0.11 Fa =0.11&

79、#215;1.55=0.1705 m²</p><p>　　兩種算法取最大值 即Fd´=0.1705 m²</p><p>　　塔截面積與直徑 Ft = Fa + Fd´=1.55+0.1705=1.7205 m²</p><p><b>　　Dc==2.19m</b></p>

80、<p>　　塔徑圓整取 2.2m 截面積 F=（п/4）·D²=3.80 m²</p><p>　　空塔氣速 u=2.49/2=1.245 m/s</p><p>　　降液管截面積 Fd =（F/ Ft）×Fd´=（3.80/1.7205）×0.1705=0.377m²<

81、;/p><p>　　3.2.2 塔高的計(jì)算</p><p>　　設(shè) Hd = 1.7m </p><p><b>　　Ht =0.7m </b></p><p><b>　　Hf =1.7m</b></p><p><b>　　初餾塔塔底油密度 </b>&

82、lt;/p><p>　　=685 kg/ m³</p><p>　　初餾塔塔底油體積流量</p><p>　　=375000×0.975/685</p><p>　　=534（m³/h）=8.9 （m³/min）</p><p>　　則，Hb =8.9×5/3.8=11.7

83、m</p><p>　　故，H = Hd +（n-2）Ht + Hb + Hf </p><p>　　=1.7+0.7（24-2）+11.7+1.7= 30.5m</p><p>　　第四章 常壓塔的設(shè)計(jì)</p><p>　　4.1 常壓塔的工藝計(jì)算</p><p>　　4.1.1 汽提蒸汽用量</p>

84、<p>　　側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油都用過(guò)熱水蒸氣汽提，使用的是溫度420ºC，壓力0.3MPa的過(guò)熱水蒸氣，參考《石油煉制工程》圖7-52和表7-12取汽提水蒸氣量如表：</p><p><b>　　汽提水蒸氣用量</b></p><p>　　4.1.2 塔板型式和塔板數(shù)</p><p>　　考慮采用兩個(gè)中段回流，每個(gè)用3層換

85、熱塔板，全塔塔板數(shù)總計(jì)為34層。</p><p>　　4.1.3 精餾塔計(jì)算草圖：</p><p>　　4.1.4 操作壓力</p><p>　　取塔頂產(chǎn)品罐壓力為0.13MPa。塔底采用兩級(jí)冷凝冷卻流程。取塔頂空冷器壓力降為0.01MPa，使用一個(gè)管殼式后冷氣，殼層壓力降取0.017MPa。</p><p>　　故，塔頂壓力 = 0.13

86、+ 0.01 + 0.017 = 0.157 （絕壓）</p><p>　　取每層浮閥塔板壓力為0.5KPa（4mmHg），則推算得常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下（單位為MPa）：</p><p>　　塔頂壓力 0.157；</p><p>　　一線抽出板（第9層）上壓力 0.161；</p><p>　　二線抽出板（第18層）上壓力 0.1

87、66；</p><p>　　三線抽出板（第27層）上壓力 0.170；</p><p>　　汽化段壓力（第30層下） 0.172；</p><p>　　取轉(zhuǎn)油線壓力降為 0.035MPa，則</p><p>　　加熱爐出口壓力 = 0.172 + 0.035 = 0.207 MPa</p><p>　　4.1.5 汽化

88、段溫度</p><p>　　1． 汽化段中進(jìn)料的汽化率和過(guò)汽化率</p><p>　　取過(guò)汽化度為進(jìn)料的2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）或2.03%（體積分?jǐn)?shù)），即過(guò)汽化量為 367200×2.03%=7422kg/h。要求進(jìn)料在汽化段中的汽化率ef 為： </p><p>　　ef（體積分?jǐn)?shù)）= 2.9% + 6% + 9.5% + 9.6% + 2.03% = 30.

89、03%</p><p>　　2. 汽化段油氣分壓</p><p>　　取過(guò)汽化油的相對(duì)分子量為300</p><p>　　還有水蒸氣295kg/h</p><p>　　汽化段中各物料的流量如下：</p><p>　　由此計(jì)算得汽化段的油氣分壓為</p><p>　　0.172 × 48

90、3 /（483 + 295）= 0.107 MPa</p><p>　　3. 汽化段的溫度的初步求定</p><p>　　汽化段溫度應(yīng)該是在汽化段油氣分壓0.107 MPa之下汽化30.53%（體積分?jǐn)?shù)）的溫度，為此作出在0.107 MPa下原油平衡汽化線，見(jiàn)曲線4。</p><p>　　實(shí)沸點(diǎn)曲線與平衡汽化曲線的交點(diǎn)溫度為412ºC，轉(zhuǎn)化為0.107 M

91、Pa下的溫度為420ºC。由曲線4可以查得ef為30.03%（體積分?jǐn)?shù)）時(shí)的溫度為358ºC，此即欲求的汽化段溫度tF。</p><p><b>　　4. tF的校核</b></p><p>　　當(dāng)汽化率ef = 30.03%（體），tF = 358ºC時(shí)，進(jìn)料在汽化段的焓計(jì)算如下表：</p><p>　　再按上述

92、方法作出原油在爐出口壓力0.207 MPa下平衡汽化曲線5。因考慮生產(chǎn)航空化工原料，限定爐出口溫度不超過(guò)360 ºC。由曲線5讀出360 ºC時(shí)的汽化率為17%（體），顯然e0<ef即在爐出口條件下，過(guò)汽化油和部分重部分重柴油處于液相。</p><p>　　進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF（P = 0.172 MPa，t = 358ºC）</p><p>　　進(jìn)

93、料在爐出口處攜帶的熱量Q0（P = 0.207 MPa，t = 360ºC）</p><p>　　則，hF = 370.67×10/367200 = 1009 kJ/kg</p><p>　　h0 = 371.60×10/367200 = 1011 kJ/kg</p><p>　　核對(duì)結(jié)果表明h0略高于hF，則在設(shè)計(jì)的汽化段溫度358

94、ºC之下，既能保證所需的拔出率，爐出口溫度也不致超過(guò)允許溫度。</p><p>　　4.1.6 塔底溫度</p><p>　　取塔底溫度比汽化段溫度低6 ºC，即</p><p>　　358 – 6 = 352 ºC</p><p>　　4.1.7 塔頂及側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱分配</p><

95、p>　　1. 假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度</p><p><b>　　2. 全塔回流熱</b></p><p>　　則全塔回流熱Q =397.4110 - 326.0110 = 71.4010 kJ/h</p><p>　　3. 回流方式及回流熱分配</p><p>　　塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60 &

96、#186;C。采用兩個(gè)中段回流，第一個(gè)位于化工原料側(cè)線與輕柴油側(cè)線之間（第11~13層），第二個(gè)位于輕柴油側(cè)線與重柴油側(cè)線之間（20~22）。</p><p><b>　　回流熱分配：</b></p><p>　　4.1.8 側(cè)線及塔頂溫度校核</p><p>　　1. 重柴油抽出板（第27層）溫度</p><p>　　

97、第27層以下塔板的熱平衡</p><p>　　由熱平衡得 388.2810+845L =357.8510+1042L</p><p>　　L26=154467（kg/h） 或 L26=154467/346=447（kmol/h）</p><p>　　重柴油上方氣相總量 74+107+195+447+295=1118（kmol/h）</p&

98、gt;<p>　　重柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為： 0.17×447/1118=0.0678MPa</p><p>　　由重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算0.0678MPa下平衡汽化0點(diǎn)溫度。查《石油煉制工程》圖7-15和圖7-16先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖7-26換算成0.0678MPa下平衡汽化數(shù)據(jù)。</p><p>　　由上求得0.0678MPa下重柴油

99、的泡點(diǎn)溫度為315.9ºC，與原假設(shè)的315ºC很接近，可以認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。</p><p>　　2. 柴油抽出板（第18層）溫度</p><p>　　第18層以下塔板的熱平衡</p><p>　　由熱平衡得 391.0110+645L =362.3310+914L</p><p>　　L17=1047

100、581（kg/h） 或 L17=1047581/232=452（kmol/h）</p><p>　　輕柴油上方氣相總量 74+107+452+295+45.9=970.9（kmol/h）</p><p>　　輕柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為： 0.166×452/970.9=0.077MPa</p><p>　　由輕柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算0.0

101、77MPa下平衡汽化0點(diǎn)溫度。先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖7-26換算成0.077MPa下平衡汽化數(shù)據(jù)。</p><p>　　由上求得0.077MPa下輕柴油的泡點(diǎn)溫度為259.0ºC，與原假設(shè)的260ºC很接近，可以認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。</p><p>　　3. 化工原料抽出板（第9層）溫度</p><p>　　第9層以下塔板的熱平衡

102、</p><p>　　由熱平衡得 3395.6710+431L =378.2610+723L</p><p>　　L8=57910（kg/h） 或 L8=57910/157=369（kmol/h）</p><p>　　化工原料上方氣相總量 </p><p>　　74+369+295+45.9+78.1=862（kmol/

103、h）</p><p>　　化工原料蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為： </p><p>　　0.161×452/862=0.0689MPa</p><p>　　由化工原料常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算0.0689MPa下平衡汽化0點(diǎn)溫度。查《石油煉制工程》圖7-15和圖7-16先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖7-26換算成0.0689MPa下平衡汽化數(shù)據(jù)。</p&g

104、t;<p>　　由上求得0.0689MPa下化工原料的泡點(diǎn)溫度為174.1ºC，與原假設(shè)的175ºC很接近，可以認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。</p><p><b>　　4. 塔頂溫度</b></p><p>　　塔頂冷回流溫度 t0=60ºC，其焓值=161.3kJ/kg</p><p>　　塔頂溫度t

105、1=127ºC，回流（汽油）蒸氣的焓=636 kJ/kg</p><p><b>　　故，塔頂冷回流量為</b></p><p><b>　　L0 =Q/（+）</b></p><p>　　=35.710/（636-161.3）=75205 （kg/h）</p><p>　　塔頂油氣量（汽

106、油+內(nèi)回流蒸氣）為：</p><p>　　8063/18=448（kmol/h）</p><p><b>　　塔頂油氣分壓 </b></p><p>　　P分 = 0.157×843/（843+448）=0.1025（MPa）</p><p>　　塔頂溫度為其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度。由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換成汽油常壓露點(diǎn)

107、溫度為130.8ºC，又知其焦點(diǎn)溫度和焦點(diǎn)壓力依次為359ºC和4.652 MPa。拒此可在平衡汽化坐標(biāo)紙上做出汽油的平衡汽化100%的p-t線，如圖，查得0.1025MPa下的露點(diǎn)溫度為131.5ºC，考慮不存在不凝氣，該溫度乘以系數(shù)0.97。</p><p>　　則，131.5×0.97=127.5（ºC）</p><p>　　與假設(shè)的

108、127ºC很接近，故原假設(shè)正確。</p><p>　　塔頂水汽分壓為： 0.157-0.1025=0.0545MPa</p><p>　　相應(yīng)于此壓力下的飽和水蒸氣溫度為83 ºC，遠(yuǎn)低于塔頂溫度127 ºC，故水蒸氣在塔頂處于過(guò)熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝。</p><p>　　4.1.9全塔氣液負(fù)荷分布圖</p><p&g

109、t;　　1.第28層塔板氣液相負(fù)荷</p><p>　　第28層以下塔板的熱平衡</p><p>　　由熱平衡得 L27=135238（kg/h） 或 L27=135238/602=225（m³/h）</p><p>　　L27=135238/360=369（kmol/h） </p><p>　　V28 =276+74

110、+107+195+5310/18=1012（kmol/h）</p><p>　　V28=1012×0.082×（273+325）/1.688 = 29398（m³/h） （0.1705MPa=1.688atm）</p><p>　　第27層塔板氣液相負(fù)荷</p><p>　　由前得 L26=154467</p>

111、<p>　　或 L26=154467/600=257（m³/h） </p><p>　　L26=447（kmol/h）</p><p>　　V27 =447+74+107+195+5310/18=1118（kmol/h）</p><p>　　V27=1118×0.082×（273+315）/1.683 = 32029（

112、m³/h）</p><p>　　（0.170MPa=1.683atm）</p><p>　　3. 第23層塔板氣液相負(fù)荷</p><p>　　第23層以下塔板的熱平衡</p><p>　　由熱平衡得 L22=157627（kg/h） 或 L22=157627/607=260（m³/h）</p><

113、;p>　　L22=157627/292=540（kmol/h） </p><p>　　V23 =540+74+107+195+6136/18=1257（kmol/h）</p><p>　　V28=1257×0.082×（273+290）/1.668 = 34790（m³/h） （0.1685MPa=1.668atm）</p>&

114、lt;p>　　4. 第22層塔板氣液相負(fù)荷</p><p>　　第22層以下塔板的熱平衡</p><p>　　則L21=132389（kg/h）或 L21=132389/610=260（m³/h）=132389/278=476（kmol/h）</p><p>　　V22=476+74+107+195+6136/18=1193（kmol/h）</

115、p><p>　　V22=1193×0.082×（273+284）/1.66 = 32825（m³/h） （0.168MPa=1.66atm）</p><p>　　5. 第20層塔板氣液相負(fù)荷 （第20層以下塔板的熱平衡）</p><p>　　由熱平衡得 L19=111465（kg/h） </p><p

116、>　　或 L19=111465/614=260（m³/h）</p><p>　　L19=11154/253=441（kmol/h） </p><p>　　V20=441+74+107+195+6136/18=1158（kmol/h）</p><p>　　V20=1158×0.082×（273+272）/1.653 = 3

117、1307（m³/h） </p><p>　?。?.167MPa=1.653atm）</p><p><b>　　第二中段循環(huán)回流</b></p><p>　　取熱 =14.2810kJ/h</p><p>　　t1=284ºC 取t2=184ºC </p>&

118、lt;p>　　=0.809g/cm³</p><p>　　=749 kJ/kg =452 kJ/kg</p><p>　　則，=14.2810 /（749-452）=48081（kg/h）</p><p>　　6. 第19層塔板氣液相負(fù)荷（圖如上，只多一層塔板）</p><p>　　第19層以下塔板的熱平衡<

119、;/p><p>　　由熱平衡得 L18=113909（kg/h） 或 L18=113909/617=185（m³/h）</p><p>　　L19=113909/240=475（kmol/h） </p><p>　　V19=475+74+107+195+6136/18=1192（kmol/h）</p><p>　　V19=1

120、192×0.082×（273+266）/1.648 = 331968（m³/h） </p><p>　?。?.1665MPa=1.648atm）</p><p>　　7. 第18層塔板氣液相負(fù)荷</p><p>　　由前得 L17=104758（kg/h）</p><p>　　或 L17=1047

121、58/618=169（m³/h）</p><p>　　L17=452（kmol/h） </p><p>　　V18 =452+74+107+6316/18=974（kmol/h）</p><p>　　V18=974×0.082×（273+260）/1.643 = 25910（m³/h）</p><p>

122、　?。?.166MPa=1.643atm）</p><p>　　8. 第17層塔板氣液相負(fù)荷</p><p>　　第17層以下塔板的熱平衡</p><p>　　由熱平衡得 L16=126985（kg/h） 或 L16=126985/621=204（m³/h）</p><p>　　L16=126985/223=569（kmol/

123、h） </p><p>　　V17=569+74+107+7541/18=1169（kmol/h）</p><p>　　V17=1169×0.082×（273+251）/1.639 = 30665（m³/h） </p><p>　?。?.1665MPa=1.639atm）</p><p>　　9. 第1

124、4層塔板氣液相負(fù)荷（圖如上，只多三層塔板）</p><p>　　由下表的熱平衡得 L13=126750（kg/h） 或 L13=126750/634=200（m³/h）</p><p>　　L13=126750/197=644（kmol/h） </p><p>　　V14=644+74+107+7541/18=1244（kmol/h）</

125、p><p>　　V14=1244×0.082×（273+220）/1.628 = 30665（m³/h） </p><p>　?。?.1645MPa=1.628atm）</p><p>　　第14層以下塔板的熱平衡</p><p>　　10. 第13層塔板氣液相負(fù)荷</p><p>　　第

126、13層以下塔板的熱平衡</p><p>　　由熱平衡得 L12=108620（kg/h） 或 L12=108520/638=170（m³/h）</p><p>　　L12=108620/188.5=576（kmol/h） </p><p>　　V13=576+74+107+7541/18=1176（kmol/h）</p><