簡支t梁畢業(yè)設(shè)計(jì)正文

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一部分 橋梁設(shè)計(jì)1</p><p>　　第一章 水文計(jì)算1</p><p><b>　　1.1原始資料1</b></p><p>　　1.2 水文計(jì)算2</p><p>　　第二章 方案的確定4&

2、lt;/p><p>　　2.1預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具）4</p><p>　　第三章 總體布置及主梁的設(shè)計(jì)8</p><p>　　3.1設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置8</p><p>　　3.2主梁內(nèi)力計(jì)算9</p><p>　　第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置16</p><p>　　

3、4.1跨中截面鋼束的估算與確定16</p><p>　　4.2鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算19</p><p>　　4.3截面強(qiáng)度驗(yàn)算22</p><p>　　4.4預(yù)加內(nèi)力計(jì)算27</p><p>　　4.5主梁斜截面驗(yàn)算28</p><p>　　4.6截面應(yīng)力驗(yàn)算33</p><p>　　

4、4.7主梁端部的局部承壓驗(yàn)算37</p><p>　　第五章 下部結(jié)構(gòu)的計(jì)算41</p><p>　　5.1蓋梁的計(jì)算41</p><p>　　5.2橋墩墩柱計(jì)算47</p><p>　　5.3鉆孔灌注樁的設(shè)計(jì)計(jì)算49</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)52</b></p&g

5、t;<p><b>　　致謝 53</b></p><p>　　第一部分 橋梁設(shè)計(jì)</p><p><b>　　第一章 水文計(jì)算</b></p><p><b>　　1.1原始資料</b></p><p>　　1.1.1水文資料：</p>&l

6、t;p>　　清水江發(fā)源于貴州省凱里市郊區(qū)，從西向東流，經(jīng)過下司鎮(zhèn)、小河、鐮刀灣、青虎及龍頭河，折向東北至龍?zhí)拖鄥R。清水江干流長68公里，流域面積8085平方公里。本橋位上游K15+510公里處，根據(jù)水文部門的資料，凱里水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建庫后百年一遇推算值為4780立方米/秒。汛期一般在4月初至8月上旬，河流有通航要求。橋?yàn)樘幒佣螌儆谏絽^(qū)次穩(wěn)定河段。</p><p><b

7、>　　1.1.2設(shè)計(jì)流量</b></p><p>　　根據(jù)凱里水文站資料，近50年的較大的洪峰流量如下：</p><p><b>　　5550立方米/秒</b></p><p><b>　　3700立方米/秒</b></p><p>　　1939年 3270立方米/秒

8、</p><p>　　1942年 3070立方米/秒</p><p>　　1947年 2980立方米/秒</p><p>　　1950年 2360立方米/秒</p><p>　　1951年 2590立方米/秒</p><p>　　1953年 3600

9、立方米/秒</p><p><b>　　3030立方米/秒</b></p><p><b>　　大伙房水庫建庫后</b></p><p><b>　　2650立方米/秒</b></p><p><b>　　2090立方米/秒</b></p>

10、<p><b>　　2090立方米/秒</b></p><p><b>　　2200立方米/秒</b></p><p><b>　　2160立方米/秒</b></p><p>　　根據(jù)1996年凱里年鑒，清水江1995年最大洪峰流量4900立方米/秒為百年一遇大洪水。1995年洪水距今較近，

11、現(xiàn)場洪痕清晰可見，根據(jù)實(shí)測洪水位，采用形態(tài)斷面計(jì)算1995年洪峰流量為5095立方米/秒，與年鑒資料相差在5％之內(nèi)。故1995年洪峰流量可作為百年一遇流量，洪水比降采用渾河洪水比降0.0528％。</p><p>　　經(jīng)計(jì)算確定設(shè)計(jì)流量為Qs＝4976.00立方米/秒，設(shè)計(jì)水位16米。</p><p>　　1.1.3地質(zhì)資料：</p><p><b>　　

12、一、自然地理</b></p><p>　　本橋址區(qū)地處渾河流域的沖擊山區(qū)，地勢起伏大。河水為季節(jié)性河流，主要受底下徑流或大氣降水所補(bǔ)給。汛期每年4月下旬至8月下旬，近幾年，尤其是2000年河水位歷史少見的下降，以致影響工農(nóng)業(yè)、甚至民眾生活用水。本區(qū)于北寒溫帶氣候類型，為類型凍土區(qū)，凍結(jié)深度1.40－1.45米。冬季漫長，氣候比較干燥；春秋較短，稍較溫濕，宜植被生長。</p><p&

13、gt;<b>　　二、大地構(gòu)造</b></p><p>　　橋地區(qū)正位于走向北東、傾向北西二界溝斷裂上，此斷裂南西至鐮刀灣，，走向北東、傾向北西的青虎－鐮刀灣斷裂相交。</p><p><b>　　三、地層及巖性</b></p><p>　　橋址區(qū)地層，上部為第四紀(jì)厚6－11米的圓礫層，d>2mm為70－80％；d&

14、gt;20mm為32－37％，為卵石層。但通過橋位附近采礫場，從河底下6－7米深挖采處的砂礫中最大可達(dá)25－35cm，個(gè)別甚至達(dá)40cm左右。從實(shí)際使用地址資料出發(fā)，d>80-100mm顆粒，一般未予計(jì)入百分含量內(nèi)，且無代表性。</p><p>　　礫石顆粒，尤其稍大顆粒，巖石強(qiáng)度較高，無棱角，磨圓程度良好。其巖性或礦物成份由花崗巖類或砂頁巖、石灰?guī)r以及其他暗色礦物構(gòu)成。礫石層底或風(fēng)化巖頂面標(biāo)高自南而北為2

15、.8米－4.9米，由低而高坡形上升，高差2.1米左右，但由于鉆孔間距較遠(yuǎn)，不知其間有無起伏。</p><p>　　礫石層下部為前震旦紀(jì)花崗巖，上部為全風(fēng)化，下部為強(qiáng)風(fēng)化或局部全風(fēng)化。上部為散體狀，下部為碎石狀且散裝體。</p><p>　　1.1.4工程地質(zhì)評價(jià)</p><p>　　1、工程地質(zhì)條件良好，無不良工程地質(zhì)現(xiàn)象或地段。</p><p&

16、gt;　　2、地下水位深0.77－5.40米，砂礫顆粒較大，地下水較豐富。鉆孔過程中于標(biāo)高3－6米左右地段常?？妆谒洌袝r(shí)越發(fā)嚴(yán)重，以致鉆孔無法繼續(xù)鉆進(jìn)，成為廢孔。由于采用膨潤土同聚丙乙烯胺混和成漿糊流體護(hù)壁，才能得到有效控制。</p><p><b>　　1.2 水文計(jì)算</b></p><p>　　1.2.1橋孔長度確定：</p><p>

17、;<b>　　a.單寬流量公式＝</b></p><p><b>　　水流壓縮系數(shù)</b></p><p>　　次穩(wěn)定河段 ＝0.92</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　河槽平均單寬流量＝</b></p>

18、<p><b>　　最小橋孔凈長＝m</b></p><p><b>　　b．過水面積法</b></p><p>　　沖刷前橋下毛過水面積Wq＝</p><p>　　式中：沖刷系數(shù)P取1.3</p><p>　　設(shè)計(jì)流速VS=Vc＝1.84</p><p>　　因橋

19、墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù)</p><p>　?。?0>50 壓縮系數(shù)</p><p><b>　　Wq</b></p><p>　　凈過水面積Wj＝（1-</p><p><b>　　橋孔凈長m</b></p><p><b>　　1.2.2壅水

20、計(jì)算</b></p><p><b>　　橋前最大壅水高度</b></p><p>　　河灘路堤阻斷流量與設(shè)計(jì)流量的比值＝572+129-45.9＝655.1m</p><p><b>　　系數(shù)</b></p><p><b>　　橋下平均流速Vm＝</b><

21、/p><p><b>　　斷面平均流速V0=</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　橋下壅水高度</b></p><p>　　波浪高度hb1％＝0.4728m VW=15m/s</p><p>　　平均水深，良程D＝8

22、×102m</p><p>　　本橋設(shè)計(jì)水位：16.0+0.095+</p><p>　　上部結(jié)構(gòu)底標(biāo)高為17.73m</p><p><b>　　沖刷深度</b></p><p>　　A 河槽的一般沖刷</p><p>　　一般沖刷后的最大水深</p><p>

23、;<b>　　hp＝</b></p><p>　　Q1=Q2=4275m3,B1=B2=533.43m,k=1.04,μ＝1.0，λ＝0.0625，hmax＝10.1m</p><p>　　A——單寬流量集中系數(shù)，A＝</p><p><b>　　hp＝m</b></p><p>　　B 河槽處橋

24、墩的局部沖刷</p><p><b>　　橋位處的沖止流速</b></p><p>　　h=13.73m,d=3m,查表得：V0＝0.9648m/s，V0′＝0.31</p><p>　　∵V0＝Vz﹥V0 ，＝1.0，B＝4m，</p><p>　　＝（1.3919+0.0409）1/2＝1.1970</p&g

25、t;<p>　　η＝＝＝0.8588</p><p>　　hb＝kηB0.6（V0- V0′）（V/ V0）n</p><p>　　=1.0×1.1970×40.6×（0.9648-0.31）×（1.84/0.9648）0.8588</p><p>　　＝3.1349m </p><p>

26、;　　總沖刷深度hs＝hp+ hb＝13.73+3.13＝16.86m</p><p>　　不考慮標(biāo)高因素，總沖刷深度為16.86-16＝0.86m</p><p><b>　　1.2.3結(jié)論</b></p><p>　　百年一遇底設(shè)計(jì)流量為Qs＝4976立方米/秒，設(shè)計(jì)水位16米。計(jì)算最小橋孔凈長Lj＝505.6米，實(shí)際最小橋孔凈長為538.

27、3米。橋前最大壅水高度，橋下壅水高度米。</p><p>　　本橋設(shè)計(jì)水位：16米，上部結(jié)構(gòu)標(biāo)高為17.9米。計(jì)算水位距上部結(jié)構(gòu)底面最小距離1.9米（按《橋規(guī)》最小距離為0.50米）。</p><p>　　以上標(biāo)高均為假定標(biāo)高系統(tǒng)。</p><p><b>　　第二章 方案比選</b></p><p>　　2.1 ：預(yù)應(yīng)

28、力鋼筋混凝土簡支梁（錐型錨具）</p><p>　　2.1.1 基本構(gòu)造布置</p><p><b>　?。ㄒ唬┰O(shè)計(jì)資料</b></p><p><b>　　1、橋梁跨徑及橋?qū)?lt;/b></p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中心距），</p><p>　　全橋共：480米，

29、分12跨，</p><p>　　主梁全長：39.96m，</p><p>　　橋面凈空：凈—9米，2×1.5人行道，</p><p>　　計(jì)算跨徑：38.88m。</p><p><b>　　立面及平面圖</b></p><p><b>　　圖表 1</b><

30、/p><p><b>　?。ǘ┰O(shè)計(jì)荷載</b></p><p>　　汽—20，掛—100，人群荷載3.5kN/m，兩側(cè)人行道、欄桿重量分別為3.6 kN/m和1.52 kN/m。</p><p>　　2.1.2材料及工藝</p><p>　　本橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁橋，錐形錨具；</p><p>

31、;　　混凝土：主梁采用40號(hào)混凝土，人行道、欄桿及橋面鋪裝用20號(hào)混凝土；</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋：冶金部TB—64標(biāo)準(zhǔn)的5㎜碳素鋼絲，每束32根。</p><p><b>　　橫斷面圖如下：</b></p><p><b>　　圖2</b></p><p>　　主梁截面沿縱向的變化示例：&

32、lt;/p><p><b>　　圖表 3</b></p><p>　　簡直梁的優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造、設(shè)計(jì)計(jì)算簡單，受力明確，缺點(diǎn)是中部受彎矩較大，并且沒有平衡的方法，而支點(diǎn)處受剪力最大，如果處理不好主梁的連接，就會(huì)出現(xiàn)行車不穩(wěn)的情況</p><p><b>　　橋孔長度確定：</b></p><p><b&

33、gt;　　a.單寬流量公式＝</b></p><p><b>　　水流壓縮系數(shù)</b></p><p>　　次穩(wěn)定河段 ＝0.92</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　河槽平均單寬流量＝</b></p><p&g

34、t;<b>　　最小橋孔凈長＝m</b></p><p><b>　　b．過水面積法</b></p><p>　　沖刷前橋下毛過水面積Wq＝</p><p>　　式中：沖刷系數(shù)P取1.3</p><p>　　設(shè)計(jì)流速VS=Vc＝1.84</p><p>　　因橋墩阻水而引起的

35、橋下過水面積折減系數(shù)</p><p>　?。?0>50 壓縮系數(shù)</p><p><b>　　Wq</b></p><p>　　凈過水面積Wj＝（1-</p><p><b>　　橋孔凈長m</b></p><p><b>　　1.5壅水計(jì)算</b&

36、gt;</p><p><b>　　橋前最大壅水高度</b></p><p>　　河灘路堤阻斷流量與設(shè)計(jì)流量的比值＝572+129-45.9＝655.1m</p><p><b>　　系數(shù)</b></p><p><b>　　橋下平均流速Vm＝</b></p>&

37、lt;p><b>　　斷面平均流速V0=</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　橋下壅水高度</b></p><p>　　波浪高度hb1％＝0.4728m VW=15m/s</p><p>　　平均水深，良程D＝8×102

38、m</p><p>　　本橋設(shè)計(jì)水位：16.0+0.095+</p><p>　　上部結(jié)構(gòu)底標(biāo)高為17.73m</p><p><b>　　1.6沖刷深度</b></p><p>　　A 河槽的一般沖刷</p><p>　　一般沖刷后的最大水深</p><p><b

39、>　　hp＝</b></p><p>　　Q1=Q2=4275m3,B1=B2=533.43m,k=1.04,μ＝1.0，λ＝0.0625，hmax＝10.1m</p><p>　　A——單寬流量集中系數(shù)，A＝</p><p><b>　　hp＝m</b></p><p>　　B 河槽處橋墩的局部沖刷

40、</p><p><b>　　橋位處的沖止流速</b></p><p>　　h=13.73m,d=3m,查表得：V0＝0.9648m/s，V0′＝0.31</p><p>　　∵V0＝Vz﹥V0 ，＝1.0，B＝4m，</p><p>　?。剑?.3919+0.0409）1/2＝1.1970</p>&l

41、t;p>　　η＝＝＝0.8588</p><p>　　hb＝kηB0.6（V0- V0′）（V/ V0）n</p><p>　　=1.0×1.1970×40.6×（0.9648-0.31）×（1.84/0.9648）0.8588</p><p>　　＝3.1349m </p><p>　　總沖刷

42、深度hs＝hp+ hb＝13.73+3.13＝16.86m</p><p>　　不考慮標(biāo)高因素，總沖刷深度為16.86-16＝0.86m</p><p>　　第三章 總體布置及主梁的設(shè)計(jì)</p><p>　　3.1設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置</p><p><b>　　（一）設(shè)計(jì)資料</b></p><p&g

43、t;<b>　　1、橋梁跨徑及橋?qū)?lt;/b></p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中心距），</p><p>　　全橋共：480米，分12跨，</p><p>　　主梁全長：39.96m，</p><p>　　橋面凈空：凈—9米，2×1.5人行道，</p><p>　　計(jì)算跨徑：38.

44、88m。</p><p><b>　　2、設(shè)計(jì)荷載</b></p><p>　　汽—20，掛—100，人群荷載3.5kN/m，兩側(cè)人行道、欄桿重量分別為3.6 kN/m和1.52 kN/m。</p><p><b>　　3、材料及工藝</b></p><p>　　本橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁橋，錐形

45、錨具；</p><p>　　混凝土：主梁用40號(hào)，人行道、欄桿及橋面鋪裝用20號(hào)；</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋：冶金部TB—64標(biāo)準(zhǔn)的5㎜碳素鋼絲，每束32根；</p><p>　　其他內(nèi)容鮮見設(shè)計(jì)說明書。</p><p><b>　?。ǘM截面布置</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)采用公

46、路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖40米跨徑的定型設(shè)計(jì)，因此主要尺寸已經(jīng)大致定下，，以下為初步選定截面尺寸。</p><p>　　1、主梁間距與主梁片數(shù)</p><p>　　全橋?qū)?2米，主梁間距1.6米（T梁上翼緣寬度為158cm，留2cm施工縫），因此共設(shè)7片主梁，根據(jù)一些資料，主梁的梁高選用230米詳細(xì)布置見下圖：</p><p><b>　　圖表 4</b>

47、</p><p>　　2、橫截面沿跨長的變化，該梁的翼板厚度不變，馬蹄部分逐漸抬高，梁端處腹板加厚到與馬蹄等寬，主梁的基本布置到這里就基本結(jié)束了。</p><p><b>　　（三）橫隔梁的布置</b></p><p>　　由于主梁很長，為了減小跨中彎矩的影響，全梁共設(shè)了五道橫隔梁，分別布置在跨中截面、兩個(gè)四分點(diǎn)及梁端.</p>

48、<p><b>　　3.2主梁內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　3.2.1恒載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　1、恒載集度 （由于一直到這里，我的設(shè)計(jì)均參照《預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋算例》，故恒載集度已知，結(jié)果如下：</p><p>　　邊主梁的恒載集度為：</p><p>　　g1=17.813 KN/m.&l

49、t;/p><p>　　中主梁的恒載集度為：</p><p><b>　　KN/m</b></p><p><b>　?。?）第二期恒載</b></p><p>　　欄 桿：g!1)=1.52KN/m</p><p>　　人行道：g(2)=3.60KN/m</p>

50、<p>　　橋面鋪裝層(見圖3):</p><p>　　g(4)=[0.5×(0.07+0.15)×5.10+0.5×(0.075+0.15)×4.90]×24</p><p>　　=26.694KN/m</p><p>　　若將各恒載均攤給7片主梁，則：</p><p>　　g2=

51、（1.52+3.6+7.754+26.694）=5.653KN/m</p><p><b>　　2、恒載內(nèi)力</b></p><p>　　如圖6所示，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離并令則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：</p><p><b>　　1</b></p><p><b>　　恒載

52、內(nèi)力計(jì)算見表2</b></p><p>　　恒載內(nèi)力計(jì)算表 表2</p><p><b>　　（二）活載內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　1、沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)對汽—20，1+u=1.04,其他活載不計(jì)。以下為荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：</p><p>　?。?）跨中

53、截面的荷載橫向分布系數(shù)mc</p><p>　　本橋跨內(nèi)有三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 所以可選用偏心壓力法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc</p><p>　　a.計(jì)算主梁抗扭慣矩IT</p><p><b>　　對于T梁截面</b></p><p>　　式中bi和ti—相應(yīng)為單個(gè)矩形截

54、面的寬度和厚度；</p><p>　　ci—矩形截面抗扭剛度系數(shù)（可查《橋梁工程》表2-5-2）；</p><p><b>　　橋孔長度確定：</b></p><p><b>　　a.單寬流量公式＝</b></p><p><b>　　水流壓縮系數(shù)</b></p>

55、<p>　　次穩(wěn)定河段 ＝0.92</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　河槽平均單寬流量＝</b></p><p><b>　　最小橋孔凈長＝m</b></p><p><b>　　b．過水面積法</b><

56、;/p><p>　　沖刷前橋下毛過水面積Wq＝</p><p>　　式中：沖刷系數(shù)P取1.3</p><p>　　設(shè)計(jì)流速VS=Vc＝1.84</p><p>　　因橋墩阻水而引起的橋下過水面積折減系數(shù)</p><p>　?。?0>50 壓縮系數(shù)</p><p><b>　　Wq

57、</b></p><p>　　凈過水面積Wj＝（1-</p><p><b>　　橋孔凈長m</b></p><p><b>　　壅水計(jì)算</b></p><p><b>　　橋前最大壅水高度</b></p><p>　　河灘路堤阻斷流量與設(shè)

58、計(jì)流量的比值＝572+129-45.9＝655.1m</p><p><b>　　系數(shù)</b></p><p><b>　　橋下平均流速Vm＝</b></p><p><b>　　斷面平均流速V0=</b></p><p><b>　　m</b></

59、p><p><b>　　橋下壅水高度</b></p><p>　　波浪高度hb1％＝0.4728m VW=15m/s</p><p>　　平均水深，良程D＝8×102m</p><p>　　本橋設(shè)計(jì)水位：16.0+0.095+</p><p>　　上部結(jié)構(gòu)底標(biāo)高為17.73m</p&

60、gt;<p><b>　　沖刷深度</b></p><p>　　A 河槽的一般沖刷</p><p>　　一般沖刷后的最大水深</p><p><b>　　hp＝</b></p><p>　　Q1=Q2=4275m3,B1=B2=533.43m,k=1.04,μ＝1.0，λ＝0.062

61、5，hmax＝10.1m</p><p>　　A——單寬流量集中系數(shù)，A＝</p><p><b>　　hp＝m</b></p><p>　　B 河槽處橋墩的局部沖刷</p><p><b>　　橋位處的沖止流速</b></p><p>　　h=13.73m,d=3m,查表

62、得：V0＝0.9648m/s，V0′＝0.31</p><p>　　∵V0＝Vz﹥V0 ，＝1.0，B＝4m，</p><p>　　＝（1.3919+0.0409）1/2＝1.1970</p><p>　　η＝＝＝0.8588</p><p>　　hb＝kηB0.6（V0- V0′）（V/ V0）n</p><p>

63、　　=1.0×1.1970×40.6×（0.9648-0.31）×（1.84/0.9648）0.8588</p><p>　　＝3.1349m </p><p>　　總沖刷深度hs＝hp+ hb＝13.73+3.13＝16.86m</p><p>　　不考慮標(biāo)高因素，總沖刷深度為16.86-16＝0.86m</p>

64、;<p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　百年一遇底設(shè)計(jì)流量為Qs＝4976立方米/秒，設(shè)計(jì)水位16米。計(jì)算最小橋孔凈長Lj＝505.6米，實(shí)際最小橋孔凈長為538.3米。橋前最大壅水高度，橋下壅水高度米。</p><p>　　本橋設(shè)計(jì)水位：16米，上部結(jié)構(gòu)標(biāo)高為17.9米。計(jì)算水位距上部結(jié)構(gòu)底面最小距離1.9米（按《橋規(guī)》最小距離為0.5

65、0米）。</p><p>　　b.計(jì)算抗扭修正系數(shù)β</p><p>　　其中IT=5.93756×10-3m4，I=0.42564186m4，</p><p>　　查《橋梁工程》表2-5-1，n=7時(shí)，ξ=1.021，并取G=0.425E</p><p><b>　　∴ </b></p>&l

66、t;p>　　c.按偏心壓力法計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值</p><p>　　求出一號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁的橫向分不影響線豎標(biāo)值為： </p><p><b>　　汽-20： </b></p><p><b>　　掛-100： </b></p><p><b>　　人群荷載：</b&g

67、t;</p><p>　　3.2.2活載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　活載的內(nèi)力計(jì)算主要考慮的是最不利荷載布置時(shí)的主梁各截面受力情況，其中包括最大彎矩及最大剪力作用時(shí)的截面內(nèi)力值：祥見下表:</p><p>　　1號(hào)梁跨中截面最大內(nèi)力計(jì)算表</p><p>　　1號(hào)梁支點(diǎn)最大剪力計(jì)算表 </p><

68、;p>　　各個(gè)截面的荷載均已求出，因此可以得出每個(gè)截面的最大內(nèi)力值，以下即為主梁的恒載組合： </p><p>　　第四章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置</p><p>　　4.1跨中截面鋼束的估算與確定</p><p>　　4.1.1鋼束數(shù)量的估算</p><p>　　1．按使用階段的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)</p><p

69、>　　式中：M—使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩，按表10取用；</p><p>　　C1—與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于汽-20，C1=0.51；對于掛-100，</p><p>　　取C1=0.565；</p><p>　　—一根32φs5的鋼束截面積，即：</p><p>　　=32×π×0.52/4=5.891cm2<

70、;/p><p>　　--φs5碳素鋼絲的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，=1600MPa；</p><p>　　ks—上核心距，在前以算出ks=48.258cm；</p><p>　　ey—鋼束偏心距，初估ay=17cm，則</p><p>　　ey=yx-ay=139.03-17=122.03cm</p><p>　?。?）對（恒+汽+人）荷

71、載組合</p><p>　?。?）對（恒+掛）荷載組合</p><p>　　2．按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)</p><p>　　式中：Mj—經(jīng)荷載組合并提高后的跨中計(jì)算彎距，按表9取用；</p><p>　　C2—估計(jì)鋼束群重心到混凝土合力作用點(diǎn)力臂長度的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，</p><p>　　汽-20：C2 =0.78，掛

72、-100：C2 =0.76；</p><p>　　h0—主梁有效高度，即h0=h-ay=2.30-0.17=2.13m</p><p><b>　　對于荷載組合Ⅰ</b></p><p><b>　　對于荷載組合Ⅲ</b></p><p>　　為方便鋼束布置和施工，各主梁統(tǒng)一確定為10束。</

73、p><p>　　4.1.2確定跨中及錨固截面的鋼束位置</p><p>　　1、 （1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，選用直徑5cm抽拔橡膠成型的管道，取管道凈距4cm，至梁底凈距5cm，如圖13-a所示。</p><p>　　（2）對于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的

74、可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。祥圖如下：</p><p><b>　　圖 7</b></p><p>　　由上圖可知，預(yù)應(yīng)力鋼筋為9根，布置在主梁的不同截面上，其中3根最終拉倒上翼緣。</p><p><b>　　2、鋼束位子的確定</b></p><

75、p>　?。?）彎起角度的確定：</p><p><b>　　上部：12</b></p><p><b>　　下部：7.5</b></p><p><b>　　彎起點(diǎn)的確定：</b></p><p>　　A1=a2=39-30*tan7.5=35.051cm</p&g

76、t;<p>　　A3=a4=31.1cm</p><p>　　A5=a6=27.15cm</p><p>　　A7=30.710cm</p><p>　　A8=25.396cm</p><p>　　A9=20.082cm</p><p>　　(4)各截面鋼束位子</p><p>　

77、　4.2鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算</p><p>　　預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，選四分點(diǎn)截面（即有直線束又有曲線束通過）計(jì)算。</p><p>　　4.2.1預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失（σs1見表16）</p><p>　　按規(guī)范，計(jì)算公式為：</p><p>　　式中：σk—張拉鋼束時(shí)錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)規(guī)定，對于鋼絲束取張&l

78、t;/p><p>　　拉控制應(yīng)力為：σk=0.75Rby=0.75×1600=1200MPa；</p><p>　　μ—鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于橡膠管抽芯成型的管道取</p><p><b>　　μ=0.55；</b></p><p>　　θ—從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計(jì)；</

79、p><p>　　k—管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取k=0.0015；</p><p>　　x—從張拉端到計(jì)算截面的管道長度（以m計(jì)），可近似取其在縱軸上的投影長度（見圖15所示），當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)，x=axi+l/4；</p><p>　　4.2.2由錨具變形、鋼束回縮引起的損失（σs2，見表17）</p><p>　　按規(guī)范，計(jì)算公式

80、為：</p><p>　　式中：△l—錨具變形、鋼束回縮值（以mm計(jì)），按《橋規(guī)》表5.2.7采用；對于鋼制錐形錨△l=6mm，本設(shè)計(jì)采用兩端同時(shí)張拉，則∑△l=12mm；</p><p>　　l—預(yù)應(yīng)力鋼束的有效長度（以mm計(jì)）。</p><p>　　σs2計(jì)算表 表17</p><p>　　4.2.3

81、混凝土彈性壓縮引起的損失（σs4見表18）</p><p>　　后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束所</p><p>　　產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《橋規(guī)》第5.2.9條規(guī)</p><p><b>　　定，計(jì)算公式為：</b></p><p>　　σs4=ny∑△σhl</p>

82、;<p>　　式中：∑△σhl—在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算：</p><p>　　式中：Ny0、My0—分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩；</p><p>　　eyi—計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，eyi=yjx-ai，其yjx值見表15所示，ai值見表13</p><p>　　4.2.4由鋼束預(yù)應(yīng)

83、力松弛引起的損失（σs5）</p><p>　　按規(guī)范，對于作超張拉的鋼絲束由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計(jì)算：</p><p>　　σs5=0.045σk=0.045×1200=54MPa</p><p>　　4.2.5混凝土收縮和徐變引起的損失（σs6）</p><p>　　按規(guī)范，計(jì)算公式如下：</p>&

84、lt;p>　　式中：σs6—全部鋼束重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；</p><p>　　σh—鋼束錨固時(shí)，在計(jì)算截面上全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；</p><p><b>　　μ—配筋率，；</b></p><p>　　A—為鋼束錨錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面積Aj，見表1

85、5；</p><p>　　ρA=1+eA2/r2</p><p>　　eA—鋼束群重心到截面凈軸的距離ej，見表15 </p><p>　　r—截面回轉(zhuǎn)半徑r2=Ij/Aj；</p><p>　　--加載齡期為τ時(shí)的混凝土徐變系數(shù)終值；</p><p>　　--自混凝土齡期τ開始的收縮應(yīng)變終值；</p>

86、<p>　　1.徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變系數(shù)的計(jì)算構(gòu)件理論厚度=</p><p>　　式中：Ah—主梁混凝土截面面積；</p><p>　　u—與大氣接觸的截面周邊長度。</p><p>　　4.3截面強(qiáng)度驗(yàn)算 </p><p>　　4.3.1 T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算</p><p>　?。?）按規(guī)定，對于T形截面

87、受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度b1‘，應(yīng)取用下列三者中的最小值：</p><p>　　b1‘≤l/3=3888/3=1296cm；</p><p>　　b1‘≤160cm（主梁間距）；</p><p>　　b1‘≤b+2c+12 h1‘=16+2×71+12×8=254cm</p><p>　　故取b1‘=160cm</p>

88、;<p>　?。?）確定混凝土受壓區(qū)高度</p><p>　　按規(guī)范，對于帶承托翼緣板的T形截面：</p><p>　　當(dāng)RgAg+RyAy≤Rabi‘hi‘+Rg‘Ag‘+σya‘Ay‘成立時(shí)，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以：</p><p>　　左邊= RyAy=1280×10-1×47.12=6031.36KN<

89、/p><p>　　右邊= Rab1‘h1‘+0.5 Ra（b+b2‘）h1‘=23.0×[160×8+0.5（16+158）×12]×10-1=5345.2KN</p><p>　　左邊>右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。</p><p>　　設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則：</p><p><b>

90、　　即 KN</b></p><p>　　式中：b=16cm，h2‘=8cm，h1‘=12cm，Ra=23.0MPa，</p><p>　　得 x=38.65cm。</p><p>　　同時(shí)公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合：</p><p><b>　　x≤ξjyh0</b></p><

91、p>　　式中：ξjy—預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲ξjy=0.4跨中截面ay=18.3cm則：</p><p>　　h0=h-ay=230-18.3=211.7cm</p><p>　　ξjyh0=0.4×211.7=84.68cm>x</p><p>　　說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。</p><p&g

92、t;　?。?）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度</p><p>　　按規(guī)范，計(jì)算公式為：</p><p>　　式中：γc—混凝土安全系數(shù)，取用1.25。</p><p><b>　　則上式：</b></p><p><b>　　右邊=</b></p><p>　　由表9可知控制跨中截面設(shè)計(jì)得計(jì)

93、算彎矩為7867.969KN.m<右邊，主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求</p><p><b>　　4.4截面強(qiáng)度驗(yàn)算</b></p><p>　　4.4.1斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　選腹板寬度改變處的截面（變化點(diǎn)截面）驗(yàn)算：</p><p>　　1）復(fù)核主梁截面尺寸</p><p&g

94、t;　　T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合：</p><p><b>　　Qj≤0.051</b></p><p>　　式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力，見表9得支點(diǎn)截面處最大為Qj 為898.734KN；</p><p>　　b—支點(diǎn)截面得腹板厚度（cm），即b=36cm；</p><p&g

95、t;　　h0—支點(diǎn)截面得有效高度，即：</p><p>　　h0=h-ay=230-98.54=131.46cm</p><p>　　R—混凝土標(biāo)號(hào)（MPa）；</p><p><b>　　上式右邊=</b></p><p>　　所以主梁的T形截面尺寸符合要求。</p><p>　　2）斜截面抗剪

96、強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　a.驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算： Qj≤0.038R1bh0</p><p>　　式中：R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）；</p><p>　　Qj、b、h0的單位同上述說明一致。</p>

97、<p>　　對于變化點(diǎn)截面：b=16cm，ay=72.96cm，Qj=821.676KN，故：</p><p>　　上式右邊=0.038×2.15×16×（230-72.96）=205.283< Qj</p><p>　　因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。</p><p>　　b.計(jì)算斜面水平投影長度c</p&g

98、t;<p>　　計(jì)算公式為： c=0.6mh0</p><p>　　式中：m—斜截面頂端正截面處的剪跨比，m=M/Qh0，當(dāng)m<1.7時(shí)，取 m=1.7</p><p>　　Q—通過斜截面頂端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力；</p><p>　　M—相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩；</p><p>　　h0—通過

99、斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（以cm計(jì)）</p><p>　　上述的Q、M、h0近似取變化點(diǎn)截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則：</p><p>　　，取m=1.7，故：</p><p>　　c=0.6×1.7×157.04=160.18cm</p><p><b

100、>　　c.箍筋計(jì)算</b></p><p>　　若選用Φ8@20cm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面的總截面積為</p><p>　　Ak=2×0.053=1.006cm2</p><p>　　箍筋間距sk=20cm，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度Rgk=240MPa，箍筋配筋率：</p><p>　　在錨固端設(shè)置兩塊厚20mm的鋼墊

101、板，即在N7-N10的四根鋼束錨下設(shè)置200×962mm的墊板1；在N1-N6的六根鋼束下設(shè)置350×766mm的墊板2。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm，其中錨下第一層鋼筋網(wǎng)的布置如圖16-b所示，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。計(jì)算公式如下：</p><p><b>　　式中：<

102、/b></p><p>　　Nc—局部承壓時(shí)的縱向力，在梁端兩塊鋼墊板中，分別考慮除最后張拉的一束為控制應(yīng)力外，其余各束均為傳力錨固應(yīng)力，可計(jì)算出墊板1、2的Nc各為2166.146KN和3184.825KN；</p><p>　　β—混凝土局部承壓時(shí)的縱向力，按下式計(jì)算：</p><p><b>　　β=</b></p>

103、<p>　　Ad—局部承壓的計(jì)算底面積（扣除孔道面積）；</p><p>　　Ac—局部承壓（扣孔道）面積；</p><p>　　βhe—配置間接鋼筋時(shí)局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)，按下式計(jì)算：</p><p>　　Ahe—包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內(nèi)的混凝土核心面積；</p><p>　　Ra—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對于40號(hào)混凝土，Ra=23.

104、0MPa，考慮在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)開始張拉鋼束，所以=0.9 Ra=20.7MPa；</p><p>　　Rg—間接鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對于Ⅰ級(jí)鋼筋Rg=240MPa；</p><p>　　μt—間接鋼筋的體積配筋率，對于方格鋼筋網(wǎng)</p><p>　　n1、aj1和n2、aj2—鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積；</p><p

105、><b>　　s—鋼筋網(wǎng)的間距。</b></p><p>　　對于鋼墊板1（見圖16）：</p><p>　　=4421.46cm2</p><p>　　=1845.46cm2</p><p>　　=3831.46cm2</p><p><b>　　強(qiáng)度系數(shù)為：</b>

106、</p><p>　　間接鋼筋體積配筋率：</p><p>　　把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得：</p><p>　　公式右邊=0.6×（1.55×20.7+2×0.00864×1.442×240）×1845.46×10-1=4504.912KN</p><p>　　Nc=216

107、6.146<右邊，符合要求。</p><p><b>　　d.抗剪強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>　　主梁斜截面抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：</p><p><b>　　Qj≤Qhk+Qw</b></p><p>　　式中：Qj—經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（KN），對于變化點(diǎn)截面Qj

108、=832.294KN；</p><p>　　本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在澆筑橋面之前完成，Ah和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。對于混凝土毛截面，四分點(diǎn)截面與跨中截面上述數(shù)值完全相同，即：Ah=6328cm2（見表1）</p><p>　　u=158+2×（8+72+172+14+28）+36=782cm（見圖3）</p><p><b>　　∴

109、</b></p><p>　　設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷時(shí)混凝土加載齡期為28天。查《橋規(guī)》附表4.2得到：</p><p>　　=2.2=0.23×10-3</p><p><b>　　4.4預(yù)加內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　傳力錨固應(yīng)力σy0及其產(chǎn)生

110、的預(yù)加內(nèi)力：</p><p>　　1.σy0=σk-σs1=σk-σs1-σs2-σs3</p><p>　　2.由σy0產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力</p><p>　　縱向力： Ny0=∑σy0△Aycosα</p><p>　　彎 矩： My0=Ny0eyi</p><p>　　剪

111、 力： Qy0=∑σy0△Aysinα</p><p>　　式中：α—鋼束彎起后與梁軸的夾角，sinα與cosα的值見表12；</p><p>　　△Ay—單根鋼束的截面積，△Ay=4.71cm2</p><p>　　使用荷載階段的有效預(yù)加應(yīng)力：</p><p>　　縱向力：Ny=Ny0-Ny‘=4620.388-12

112、10.859=3409.529</p><p>　　剪力：Qy=Qy0-Qy‘=133.601-33.022=100.579</p><p>　　彎矩：My=My0-My‘=5224.774-1291.865=3932.909</p><p>　　4.5主梁斜截面驗(yàn)算</p><p>　　4.5.1斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算</p><

113、;p>　　1.斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算 </p><p>　?。?）按規(guī)定，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度b1‘，應(yīng)取用下列三者中的最小值：</p><p>　　b1‘≤l/3=3888/3=1296cm；</p><p>　　b1‘≤160cm（主梁間距）；</p><p>　　b1‘≤b+2c+12 h1‘=16+2×71+12&#

114、215;8=254cm</p><p>　　故取b1‘=160cm</p><p>　?。?）確定混凝土受壓區(qū)高度</p><p>　　按規(guī)范，對于帶承托翼緣板的T形截面：</p><p>　　當(dāng)RgAg+RyAy≤Rabi‘hi‘+Rg‘Ag‘+σya‘Ay‘成立時(shí)，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以：</p><p

115、>　　左邊= RyAy=1280×10-1×47.12=6031.36KN</p><p>　　右邊= Rab1‘h1‘+0.5 Ra（b+b2‘）h1‘=23.0×[160×8+0.5（16+158）×12]×10-1=5345.2KN</p><p>　　左邊>右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。</p><

116、;p>　　設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則：</p><p><b>　　即 KN</b></p><p>　　式中：b=16cm，h2‘=8cm，h1‘=12cm，Ra=23.0MPa，</p><p>　　得 x=38.65cm。</p><p>　　同時(shí)公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合：</p>

117、<p><b>　　x≤ξjyh0</b></p><p>　　式中：ξjy—預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲ξjy=0.4跨中截面ay=18.3cm則：</p><p>　　h0=h-ay=230-18.3=211.7cm</p><p>　　ξjyh0=0.4×211.7=84.68cm>x</

118、p><p>　　說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。</p><p>　?。?）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度</p><p>　　按規(guī)范，計(jì)算公式為：</p><p>　　式中：γc—混凝土安全系數(shù)，取用1.25。</p><p><b>　　則上式：</b></p><p><b>

119、;　　右邊=</b></p><p>　　由表9可知控制跨中截面設(shè)計(jì)得計(jì)算彎矩為7867.969KN.m<右邊，主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求</p><p>　　4.5.2斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　?。?）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　選腹板寬度改變處的截面（變化點(diǎn)截面）驗(yàn)算：</p><

120、p>　　1）復(fù)核主梁截面尺寸</p><p>　　T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合：</p><p><b>　　Qj≤0.051</b></p><p>　　式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力，見表9得支點(diǎn)截面處最大為Qj 為898.734KN；</p><p>　　b—支點(diǎn)截面得

121、腹板厚度（cm），即b=36cm；</p><p>　　h0—支點(diǎn)截面得有效高度，即：</p><p>　　h0=h-ay=230-98.54=131.46cm</p><p>　　R—混凝土標(biāo)號(hào)（MPa）；</p><p><b>　　上式右邊=</b></p><p>　　所以主梁的T形截面尺

122、寸符合要求。</p><p>　　2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　a.驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算： Qj≤0.038R1bh0</p><p>　　式中：R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）；</p><

123、;p>　　Qj、b、h0的單位同上述說明一致。</p><p>　　對于變化點(diǎn)截面：b=16cm，ay=72.96cm，Qj=821.676KN，故：</p><p>　　上式右邊=0.038×2.15×16×（230-72.96）=205.283< Qj</p><p>　　因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。</p&g

124、t;<p>　　b.計(jì)算斜面水平投影長度c</p><p>　　計(jì)算公式為： c=0.6mh0</p><p>　　式中：m—斜截面頂端正截面處的剪跨比，m=M/Qh0，當(dāng)m<1.7時(shí)，取 m=1.7</p><p>　　Q—通過斜截面頂端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力；</p><p>　　M—相應(yīng)于上述最

125、大剪力時(shí)的彎矩；</p><p>　　h0—通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（以cm計(jì)）</p><p>　　上述的Q、M、h0近似取變化點(diǎn)截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則：</p><p>　　，取m=1.7，故：</p><p>　　c=0.6×1.7×157.0

126、4=160.18cm</p><p><b>　　c.箍筋計(jì)算</b></p><p>　　若選用Φ8@20cm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面的總截面積為</p><p>　　Ak=2×0.053=1.006cm2</p><p>　　箍筋間距sk=20cm，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度Rgk=240MPa，箍筋配筋率：<

127、;/p><p><b>　　d.抗剪強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>　　主梁斜截面抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：</p><p><b>　　Qj≤Qhk+Qw</b></p><p>　　式中：Qj—經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（KN），對于變化點(diǎn)截面Qj=832.294KN；</p>

128、;<p>　　Qhk—斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（KN），按下式計(jì)算：</p><p>　　Qw—與斜截面相交的彎起鋼束的抗剪能力（KN），按下式計(jì)算：</p><p>　　Qw=0.068Ryw∑Aywsinα</p><p>　　式中：Ryw—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），取Ryw=1280MPa；</p><

129、p>　　Ayw—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的截面面積（cm2）；</p><p>　　α—與斜截面相交的彎起鋼束與構(gòu)件縱軸線的交角（如圖15所示），sinα值見表12</p><p>　　， p=100μ=1.875</p><p><b>　　∴ </b></p><p><b>　　KN</b&g

130、t;</p><p>　　∑Aywsinα=4.71×[2×（0.03882+0.08387+0.09958）+0.1458</p><p>　　+0.14753+0.15067+0.15322]=4.896cm2</p><p>　　∴ Qw=0.068×1280×4.896=426.148KN</p><

131、;p>　　Qhk+Qw=517.027+426.148=943.175KN</p><p>　　故Qj=832.294KN<Qhk+Qw，說明主梁腹板寬度改變處的斜截面抗剪強(qiáng)度滿足要求，同時(shí)也表明上述箍筋的配置是合理的。</p><p>　?。?）斜截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不用進(jìn)行驗(yàn)算。</p&

132、gt;<p><b>　　4.6截面應(yīng)力驗(yàn)算</b></p><p>　　4.6.1使用荷載作用階段計(jì)算</p><p>　?。?）混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　此階段為有預(yù)加力和全部恒載作用的階段，通常是跨中截面上緣可能出現(xiàn)最大壓應(yīng)力和下緣最大拉應(yīng)力（或最小應(yīng)力）。</p><p><b&

133、gt;　　計(jì)算公式如下：</b></p><p>　　式中：Ny、My—由有效預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力；</p><p>　　Wjs、Wjx—分別為對上、下緣的凈截面抵抗矩；</p><p>　　W0s、W0x—分別為對上、下緣的換算截面抵抗矩；</p><p>　　Wg1、Wg2—分別由第一期、第二期恒載產(chǎn)生的彎矩；</p&g

134、t;<p>　　Mp—由活載產(chǎn)生的彎矩，有組合Ⅰ和Ⅲ的兩種情況；</p><p>　　混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算：</p><p>　　按規(guī)定，載使用荷載使用下，混凝土法向壓應(yīng)力極限值如下：</p><p>　　荷載組合Ⅰ： 0.5Rab=14MPa（見表10）</p><p>　　荷載組合Ⅲ： 0.6Rab=16.8M

135、Pa</p><p>　　在使用荷載（組合Ⅰ）作用下，全預(yù)應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓應(yīng)力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應(yīng)力，即σh≥0通過各截面上下緣混凝土法向應(yīng)力計(jì)算，其結(jié)果表明受拉區(qū)（組合Ⅰ）都未出現(xiàn)拉應(yīng)力，最大壓應(yīng)力為11.336MPa，故符合上述各項(xiàng)規(guī)定。</p><p>　?。?）混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　此項(xiàng)驗(yàn)算包括混凝土主拉應(yīng)力