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文檔簡介
1、<p> 本 科 生 畢 業(yè) 論 文</p><p> 論文題目:</p><p> 姓名:</p><p> 學(xué)號(hào):</p><p> 班級(jí):</p><p> 年級(jí):2011級(jí)</p><p> 專業(yè):土木工程(結(jié)構(gòu)工程)</p><p> 學(xué)院:建筑工程
2、學(xué)院</p><p> 指導(dǎo)教師:</p><p> 完成時(shí)間:2015年 5 月20日</p><p><b> 目 錄</b></p><p><b> 緒論1</b></p><p> 1. 工程概況2</p><p> 1.
3、1 設(shè)計(jì)資料2</p><p> 1.2 工程地質(zhì)條件2</p><p> 1.3 設(shè)計(jì)荷載2</p><p> 2. 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)3</p><p> 2.1 結(jié)構(gòu)形式3</p><p> 2.2 材料選用3</p><p> 2.3 結(jié)構(gòu)布置3<
4、/p><p> 2.4 構(gòu)件截面尺寸的初步選定4</p><p> 3. 框架側(cè)移剛度計(jì)算7</p><p> 3.1 框架梁的線剛度7</p><p> 3.2 框架柱的線剛度7</p><p> 3.3 框架柱的位移剛度D值8</p><p> 4. 荷載計(jì)算
5、9</p><p> 4.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算9</p><p> 4.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值11</p><p> 4.3 重力荷載代表值的計(jì)算11</p><p> 4.4 荷載分層總匯12</p><p> 5. 橫向水平荷載作用下計(jì)算13</p><p> 5.1
6、 橫向水平地震荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算13</p><p> 5.2 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算21</p><p> 6. 豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算29</p><p> 6.1 確定計(jì)算單元29</p><p> 6.2 荷載計(jì)算29</p><p> 6.3
7、 內(nèi)力計(jì)算33</p><p> 7. 框架內(nèi)力組合計(jì)算43</p><p> 7.1 內(nèi)力調(diào)幅43</p><p> 7.2 框架梁內(nèi)力組合44</p><p> 8. 截面設(shè)計(jì)55</p><p> 8.1 框架梁55</p><p> 8.2 框架柱5
8、9</p><p> 9. 板的設(shè)計(jì)63</p><p> 9.1 樓面板布置圖63</p><p> 9.2 荷載設(shè)計(jì)值63</p><p> 9.3 計(jì)算跨度64</p><p> 9.4 彎矩計(jì)算64</p><p> 9.5 截面設(shè)計(jì)65</p&
9、gt;<p> 10. 樓梯設(shè)計(jì)67</p><p> 10.1 樓梯概況67</p><p> 10.2 樓梯板設(shè)計(jì)67</p><p> 10.3 平臺(tái)板計(jì)算69</p><p> 10.4 平臺(tái)梁設(shè)計(jì)70</p><p> 11. 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)72</p>
10、<p> 11.1 基礎(chǔ)選型及柱底荷載72</p><p> 11.2 工程地質(zhì)條件72</p><p> 11.3 基本尺寸與樁數(shù)確定72</p><p> 11.4 樁基受力計(jì)算74</p><p> 11.5 樁基沉降計(jì)算74</p><p> 11.6 樁身結(jié)構(gòu)設(shè)
11、計(jì)74</p><p> 11.7 承臺(tái)設(shè)計(jì)74</p><p><b> 結(jié)論78</b></p><p><b> 致 謝79</b></p><p><b> 參考文獻(xiàn)80</b></p><p><b> 附錄
12、81</b></p><p><b> 緒論</b></p><p> 考慮到現(xiàn)澆式鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的整體性相對(duì)較強(qiáng)、抗震性能良好。其結(jié)構(gòu)適用于多高層的辦公樓、住宅樓、教學(xué)樓和商場等民用建筑??蚣芙Y(jié)構(gòu)是高次超靜定結(jié)構(gòu),其由剛接構(gòu)成的梁柱來傳遞荷載。</p><p> 本次工程為江西省贛州市興國平川中學(xué)學(xué)生宿舍樓,綜合安全和經(jīng)
13、濟(jì)效益考慮,采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。建筑面積為4241.87m2,建筑總高度為19.8m,每層樓層高相同(3.3m),樓層數(shù)為6層且采用不上人屋面。工程所在地的場地類型為中軟場地土,場地類別為II類建筑場地。</p><p> 出于安全考慮,本結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防烈度為7度。在此次的畢業(yè)設(shè)計(jì)中,我根據(jù)任務(wù)書的要求和指導(dǎo)老師的幫助,本著“適用,經(jīng)濟(jì),美觀”的原則,完成了本工程的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),并結(jié)合相關(guān)專業(yè)軟件對(duì)比,從而繪
14、制出施工圖。</p><p><b> 1. 工程概況</b></p><p><b> 1.1 設(shè)計(jì)資料</b></p><p> 建筑名稱:江西省贛州市興國平川中學(xué)學(xué)生宿舍樓</p><p> 建筑地點(diǎn):江西省贛州市興國縣</p><p> 建筑面積:424
15、1.87m2</p><p> 建筑層數(shù)及各層高度:六層建筑,建筑總高度為19.8m,各樓層高度為3.30m</p><p><b> 設(shè)計(jì)標(biāo)高:室內(nèi)地坪</b></p><p> 結(jié)構(gòu)形式:框架體系,現(xiàn)澆樓板</p><p><b> 抗震設(shè)防烈度:7度</b></p>&l
16、t;p><b> 建筑等級(jí):丙類</b></p><p><b> 抗震等級(jí):三級(jí)</b></p><p> 設(shè)計(jì)使用年限:50年</p><p> 1.2 工程地質(zhì)條件</p><p> (1)人工填土:厚度為2.5m,樁側(cè)土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk=60kpa</p>
17、;<p> ?。?)黏土:厚度為5.5m,樁側(cè)土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk=60kpa</p><p> ?。?)粉質(zhì)黏土:厚度為8.0m,樁側(cè)土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk=85kpa,樁</p><p> 端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk=2000kpa。</p><p> (4)砂礫石層(未見底)</p><p><b> 1
18、.3 設(shè)計(jì)荷載</b></p><p> (1)樓面: 住宅 : 2.0kN/m2 </p><p> 衛(wèi)生間: 2.5kN/m2</p><p> ?。?)屋面(不上人): 0.5kN/m2</p><p> ?。?)走廊: 2.0kN/m2&l
19、t;/p><p> ?。?)樓梯: 2.0kN/m2</p><p> ?。?)屋面雪荷載: 0.35kN/m2</p><p> 2. 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)</p><p> 2.1 結(jié)構(gòu)形式 </p><p> 根據(jù)任務(wù)書要求,因?yàn)榭蚣芙Y(jié)構(gòu)的抗震性能較好,且整體性好,室內(nèi)空間可靈活布置,
20、可采用隔斷來分割空間,從而適應(yīng)不同的空間使用需求。因此該學(xué)生宿舍樓采用現(xiàn)澆式鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。參考任務(wù)書和設(shè)計(jì)資料,本工程基礎(chǔ)擬選用樁基礎(chǔ)。</p><p><b> 2.2 材料選用</b></p><p> ?。?)柱:C30混凝土,縱筋用鋼筋,箍筋鋼筋;</p><p> ?。?)梁:C30混凝土,主筋用鋼筋,箍筋用鋼筋;</
21、p><p> ?。?)板:C30混凝土,鋼筋用;</p><p> (4)基礎(chǔ):C30混凝土,主筋用鋼筋,構(gòu)造鋼筋用鋼筋</p><p><b> 2.3 結(jié)構(gòu)布置</b></p><p> 因?yàn)闃前迨谴钤诹荷希詷前逅艿暮奢d以及樓板自重均傳至樓板下的框架梁,再由框架梁傳至框架柱(框架柱支撐梁),最后所有的荷載均
22、傳至基礎(chǔ)和地基。</p><p> 在了解了框架結(jié)構(gòu)豎向荷載的基本傳力方式后,本宿舍樓的受力模式采用橫向框架承重方案,這樣就可以增大橫向框架梁的截面高度,從而增加框架的橫向側(cè)移剛度。</p><p><b> 結(jié)構(gòu)布置圖見圖1:</b></p><p><b> 圖1 結(jié)構(gòu)布置圖</b></p><
23、;p> 2.4 構(gòu)件截面尺寸的初步選定</p><p> 2.4.1 橫向框架梁的截面尺寸</p><p> 因?yàn)榭蚣芰旱挠?jì)算跨度柱形心為準(zhǔn)且建筑軸線與柱軸線重合,所以橫梁計(jì)算跨度如下圖2所示:</p><p><b> 圖2 梁的計(jì)算跨度</b></p><p> 框架梁截面的高度一般取,其中為框架
24、梁的計(jì)算跨度。</p><p><b> 橫向框架梁:</b></p><p> ?。?)邊跨,邊跨梁高度:</p><p> 所以取梁截面高,取寬。</p><p> ?。?)中跨,中跨梁高度:</p><p> 因需滿足:,所以取梁截面高,因?yàn)榱旱膶挾萣滿足:</p>&l
25、t;p><b> 且,所以取寬</b></p><p> ?。?)邊跨,所以梁DF截面尺寸與梁AC相同。即取梁截面</p><p><b> 高,取寬。</b></p><p> 2.4.2 縱向框架梁的截面尺寸</p><p> 縱向框架梁取,取梁截面高度</p>&
26、lt;p> 因?yàn)榱旱膶挾惹?,所以?lt;/p><p> 2.4.3 框架柱的截面尺寸選定</p><p> 框架柱的截面面積可根據(jù)柱子的軸壓比確定:</p><p> (1)柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值: </p><p> 注:——柱軸壓力增大系數(shù)(在地震作用組合后,邊柱取,中柱</p><p><
27、b> ?。?lt;/b></p><p> ——簡支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積,本工程中:邊柱的負(fù)載面積為</p><p><b> ,中柱負(fù)載面積為</b></p><p> ——重力荷載代表值(折算在單位建筑面積上的,?。?lt;/p><p> N ——驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。</p>&l
28、t;p> ?。?) </p><p> 注: ——框架柱軸壓比限值,本工程項(xiàng)目的抗震等級(jí)為三級(jí),</p><p> 由規(guī)范可知取為0.9。 </p><p> ——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,對(duì)于C30混凝土,</p><p> 對(duì)于邊柱: </p><p&
29、gt; 對(duì)于中柱: </p><p> 對(duì)于抗震等級(jí)為三級(jí)且層數(shù)超過2層時(shí),柱子截面尺寸不應(yīng)小于,由計(jì)算以及綜合各因素考慮,該框架結(jié)構(gòu)柱子截面尺寸均取:,,所以偏于安全。</p><p> 綜合以上計(jì)算,該結(jié)構(gòu)各層梁柱截面尺寸見表1和表2所示:</p><p><b> 表1 梁的截面尺寸</b></p><
30、;p><b> 表2 柱截面尺寸</b></p><p> 2.4.4 樓板尺寸估算</p><p> 由規(guī)范得現(xiàn)澆鋼筋混凝土板板厚要求如下:</p><p> ?。?)一般的民用建筑樓板,雙向板最小厚度為,單向板最小值為</p><p> ?。?)雙向板不小于,單向板不小于</p><
31、p> 本設(shè)計(jì)中,綜合安全和經(jīng)濟(jì)效益等考慮,選取板的厚度為100mm。</p><p> 3. 框架側(cè)移剛度計(jì)算</p><p> 3.1 框架梁的線剛度</p><p> 梁的線剛度計(jì)算公式: </p><p> 注:其中——混凝土彈性模量</p><p><b> ——梁的截面慣性
32、矩</b></p><p><b> ——梁的計(jì)算跨度</b></p><p> 由于本工程采用現(xiàn)澆樓面,所以取梁截面慣性矩,本工程中梁柱使用的混凝土均為C30,所以混凝土彈性模量=3.0×104N/mm2 。</p><p><b> 即梁的線剛度:</b></p><p&
33、gt;<b> 邊跨梁C線剛度:</b></p><p><b> 中跨梁D線剛度:</b></p><p><b> 邊跨梁F線剛度:</b></p><p> 3.2 框架柱的線剛度</p><p> 柱的線剛度計(jì)算: </p><
34、p> 注:其中——混凝土彈性模量</p><p><b> ——柱的截面慣性矩</b></p><p> ——框架柱的計(jì)算高度 </p><p><b> 各層柱:</b></p><p> 梁柱相對(duì)線剛度見圖3:</p><p> 圖3 梁柱相對(duì)線剛度&l
35、t;/p><p> 3.3 框架柱的位移剛度D值</p><p> 柱的側(cè)移剛度值由公式可得: </p><p> 注:其中——柱側(cè)移剛度修正系數(shù)(查表可知)</p><p> ——框架柱的計(jì)算高度</p><p> 表3 框架柱的側(cè)移剛度D值(單位為N/mm)</p><p>
36、所以該框架為規(guī)則框架(因?yàn)?,所以滿足要求)</p><p><b> 4. 荷載計(jì)算</b></p><p> 4.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p> 4.1.1 屋面均布恒載</p><p> 30厚C30細(xì)石混凝土保護(hù)層 </p><p>
37、 3+3厚雙層SBS改性瀝青防水卷材 </p><p> 20厚水泥砂漿找平層 </p><p> 80厚礦渣水泥保溫層 </p><p> 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 </p>
38、<p> 20mm厚板底粉刷抹平 </p><p> 合計(jì) 5.54kN/m2</p><p> 4.1.2 標(biāo)準(zhǔn)層樓面</p><p> 10厚水磨石地面
39、 </p><p> 20厚水泥砂漿打底 </p><p> 100厚鋼筋混凝土樓板 </p><p> 10mm厚紙筋石灰抹底 </p><p> 合
40、計(jì) 3.71kN/m2</p><p> 4.1.3 梁自重</p><p> 橫向邊跨梁AB截面尺寸: =250mm×600mm</p><p> 梁自重 </p><p&g
41、t; 梁側(cè)粉刷(20mm厚抹灰) </p><p> 合計(jì): </p><p> 橫向中跨梁BC截面尺寸: =250mm×400mm</p><p> 梁自重 </p>
42、;<p> 梁側(cè)粉刷(20mm厚抹灰) </p><p> 合計(jì): </p><p> 橫向邊跨梁CD: =250mm×600mm</p><p> 梁自重
43、 </p><p> 梁側(cè)粉刷(20mm厚抹灰) </p><p> 合計(jì): </p><p> 縱向框架梁截面尺寸均為:=250mm×450mm</p><p> 梁自重
44、 </p><p> 梁側(cè)粉刷(20mm厚抹灰) </p><p> 合計(jì): </p><p> 4.1.4 柱自重</p><p> 截面尺寸:=500mm×500mm</p>&
45、lt;p> 柱自重 </p><p> 柱粉刷(20mm厚抹灰) </p><p> 合計(jì): </p><p> 4.1.5 墻自重</p>&
46、lt;p><b> ?。?)外墻自重</b></p><p> 墻體(240mm粘土厚空心磚) </p><p> 外墻面貼瓷磚 </p><p> 內(nèi)墻面(20mm厚抹灰)
47、 </p><p> 合計(jì) 4.44kN/m2</p><p><b> ?。?)內(nèi)墻自重</b></p><p> 墻體(240mm粘土厚空心磚) </p><p> 兩側(cè)均為20mm厚
48、抹灰 </p><p> 合計(jì) 4.28kN/m2</p><p> 4.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p> 樓面: 住宅 : 2.0kN/m2 </p><p&
49、gt; 衛(wèi)生間: 2.5kN/m2</p><p> 屋面(不上人): 0.5kN/m2</p><p> 走廊: 2.0kN/m2</p><p> 樓梯: 2.0kN/m2</p><p> 屋面雪荷載: 0.35kN/m2</p><p>
50、由規(guī)范可知:對(duì)于屋面活載取0.5kN/m2(屋面均布活荷載不應(yīng)與雪荷載同時(shí)考慮,兩者中取大值)</p><p> 4.3 重力荷載代表值的計(jì)算 </p><p> 屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值: 5.54kN/m2×722.7m2=4003.8kN</p><p> 樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值 (忽略開洞情況):3.71kN/m2×722.7m2=2681.2kN
51、</p><p> 屋面均布活荷載:0.5kN/m2×722.7m2=361.4kN</p><p> 樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2.0kN/m2×722.7m2=1445.4kN </p><p><b> ?。?)梁柱自重 </b></p><p> ①各層框架梁總重:(12×4.0
52、9+2.7×2.6)×12+3.05×49.5×4= 1277.1kN </p><p> ?、跇?biāo)準(zhǔn)層柱總重:6.93kN/m×3.3m×48= 1097.7kN </p><p> ③首層柱總重:6.93kN/m×3.3m×48= 1097.7kN</p><p><b>
53、 ?。?)墻體自重 </b></p><p><b> ?、偈讓訅w重:</b></p><p><b> ?、跇?biāo)準(zhǔn)層墻體重:</b></p><p> 4.4 荷載分層總匯 </p><p> 由豎向荷載傳遞的基本路徑及各類荷載組合,可以將各樓層荷載匯總?cè)缦拢?</p
54、><p> ?。?)頂層重力荷載代表值的計(jì)算方法:屋面恒載 + 50%屋面活載 + 梁自重 + 半層柱自重 + 半層墻體自重 </p><p> 標(biāo)準(zhǔn)層重力荷載代表值的計(jì)算方法:樓面恒載 + 50%樓面均布活荷載 + 梁自重 + 樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重 </p><p> ?。?)各層重力代表值的計(jì)算: </p><p><
55、;b> 頂層:</b></p><p> G6= 4003.8+0.5×361.4+1277.1+0.5×1097.7+0.5×3782.7= 7901.8kN </p><p><b> 標(biāo)準(zhǔn)層:</b></p><p> Gi= 2681.2+0.5×1445.4+1277
56、.1+1097.7+3782.0= 9560.7kN</p><p><b> 首層:</b></p><p> G1= 2681.2+0.5×1445.4+1277.1+0.5×1097.7+0.5×3782.7= 7121.2kN</p><p> 綜上計(jì)算可得,集中于各個(gè)樓層樓面重力荷載代表值如圖4所示
57、:</p><p> 圖4 各層重力荷載代表值</p><p> 5. 橫向水平荷載作用下計(jì)算</p><p> 5.1 橫向水平地震荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算</p><p> 5.1.1 橫向自振周期計(jì)算</p><p> 因?yàn)楸究蚣芙Y(jié)構(gòu)的質(zhì)量和剛度沿高度分布均勻,所以基本自振周期(s),可
58、按照如下公式: 1.7</p><p> 注:——結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移(將集中在各層樓面處的重力荷載</p><p> 代表值作為水平荷載進(jìn)行計(jì)算),單位是m</p><p> ——折減系數(shù)(結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響,其中</p><p> 框架結(jié)構(gòu)取,本工程中取值為0.7) </p>
59、<p> 按以下公式計(jì)算: </p><p><b> VGi/∑D ij</b></p><p> 注:——集中在第層樓面處的重力荷載代表值</p><p> ——把第層樓面處的重力荷載代表值看作為水平荷載作用的</p><p><b> 第層的層間剪力</b>&
60、lt;/p><p><b> ——第層間側(cè)移剛度</b></p><p><b> ——第層層間側(cè)移</b></p><p> 表4 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移</p><p> 本工程中取 則:1.70.7=0.5s</p><p> 5.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力
61、計(jì)算</p><p> 該學(xué)生宿舍樓建的高度不超過40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布均勻,因此在計(jì)算水平地震作用時(shí)可以利用底部剪力法。</p><p> ?。?)結(jié)構(gòu)總水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算:</p><p> 注:——基本自振周期的水平地震影響系數(shù)</p><p><b> ——等效重力荷載</b></p>
62、;<p> ?。?)等效重力荷載的計(jì)算:</p><p> =0.85×(7121.2+9560.7×4+7901.8)=45275.93kN</p><p> (3)水平地震影響系數(shù)的計(jì)算: </p><p> 注:——特征周期(查表可得s)</p><p><b> ——結(jié)構(gòu)自振周期
63、</b></p><p> ——阻尼調(diào)整系數(shù)(計(jì)算公式為)</p><p> ——水平地震影響系數(shù)最大值(查表可得)</p><p><b> 所以:</b></p><p> =0.051×45275.93=2309.07kN</p><p> =×0.
64、42=0.5</p><p> 由以上計(jì)算知:頂部附加水平地震作用應(yīng)被考慮進(jìn)去。</p><p> 頂部附加地震作用系數(shù):</p><p> 頂部附加水平地震作用:×2309.07=254 kN</p><p> 分別將1到6層看成6個(gè)質(zhì)點(diǎn)質(zhì)點(diǎn),則水平地震作用:</p><p> 注:和——分別表示
65、集中于質(zhì)點(diǎn)和的重力荷載代表值</p><p> 和——分別表示質(zhì)點(diǎn)和的計(jì)算高度</p><p> ——結(jié)構(gòu)總水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值</p><p> ——頂部附加地震作用系數(shù)</p><p><b> 將和帶入上式中得:</b></p><p> 所以各層地震剪力計(jì)算可見表5:</p
66、><p> 表5 橫向水平地震作用下樓層地震剪力表</p><p> 5.1.3 水平地震作用下的位移計(jì)算</p><p> 框架結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的層間位移和頂點(diǎn)位移分別為:</p><p><b> Vi/∑D ij</b></p><p> 注:——第層的重力荷載代表值</p
67、><p> ——各樓層地震剪力值</p><p><b> ——第層間側(cè)移剛度</b></p><p><b> ——第層層間側(cè)移</b></p><p> 各層的層間彈性位移角:</p><p> 表6 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算</p><p&
68、gt; 綜合上表數(shù)據(jù),最大層間彈性位移角發(fā)生在第層,因?yàn)榈?層:,所以符合的要求,查找彈性層間位移角限值表得:。</p><p> 5.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算</p><p> 表7 橫向地震下各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p> 表8 橫向地震下各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p> 梁端彎矩 剪力以
69、及柱軸力計(jì)算方式如下:</p><p><b> k</b></p><p> 其中:——節(jié)點(diǎn)左梁的線剛度; ——節(jié)點(diǎn)右梁的線剛度;</p><p> ——節(jié)點(diǎn)左梁的彎矩; ——節(jié)點(diǎn)右梁的彎矩;</p><p> ——為柱在i層軸力(以壓為正)</p><p
70、> 框架以第六層的計(jì)算為例:</p><p><b> 邊梁:</b></p><p><b> 走廊:</b></p><p><b> 柱軸力計(jì)算:</b></p><p><b> 邊柱:</b></p><p&g
71、t;<b> 中柱:</b></p><p> 其他樓層的梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算方法同上,現(xiàn)列表如下:</p><p> 表9 梁端彎矩、剪力以及柱軸力表</p><p> 水平地震作用下結(jié)構(gòu)的各內(nèi)力圖如圖5和圖6所示:</p><p> 圖5 框架彎矩圖(kN·m)</p>&l
72、t;p> 圖6 梁端剪力和軸力圖(kN)</p><p> 5.2 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算</p><p> 5.2.1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p> 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式:</p><p> 注:——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(單位為kN/m2)</p><p> ——為基本風(fēng)壓(單位為k
73、N/m2)</p><p><b> ——風(fēng)荷載體型系數(shù)</b></p><p> ——為風(fēng)壓高度變化系數(shù)</p><p> ——為高度z處的風(fēng)振系數(shù)</p><p> 此工程的基本風(fēng)壓為0.3kN/m2,即=0.3kN/m2 ,查表得:迎風(fēng)面,背風(fēng)面。由建筑設(shè)計(jì)資料可知,此工程項(xiàng)目地面粗糙度指數(shù)為B類地區(qū),H/
74、B=19.8/49.5=0.40 (其中H為建筑物總高度,B為迎風(fēng)面寬度),所以可查得脈動(dòng)影響系數(shù)=0.42。</p><p> 因?yàn)檫@棟學(xué)生宿舍樓層總高度<30m并且高寬比<1.5,所以忽略脈動(dòng)風(fēng)壓的影響,風(fēng)振系數(shù)取。</p><p> 查找規(guī)范表得:風(fēng)荷載體型系數(shù)=0.8+0.5=1.3。</p><p> 查找規(guī)范表,并利用內(nèi)差法可算出風(fēng)壓
75、高度變化系數(shù)</p><p> 沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:(負(fù)載寬度為4.5m)</p><p><b> 1.35</b></p><p> 例如以第六層為例計(jì)算:</p><p><b> 迎風(fēng)面:kN/m</b></p><p><b> 背風(fēng)
76、面:kN/m</b></p><p> 同理其他各樓層風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值均可算出。 </p><p> 所以沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值,如表10所示:</p><p> 表10 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p> 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布如圖7所示:</p><p> 圖
77、7 風(fēng)荷載沿房屋高度分布(kN·m)</p><p> 5.2.2 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載</p><p> 在分析框架結(jié)構(gòu)時(shí),應(yīng)運(yùn)用靜力等效原理,將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)等效為節(jié)點(diǎn)集中荷載:</p><p><b> =3.53kN</b></p><p><b> =6.76kN</b>&
78、lt;/p><p><b> =6.19kN</b></p><p><b> =5.89kN</b></p><p><b> =5.81kN</b></p><p><b> =5.81kN</b></p><p> 等效
79、節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載:如下圖所示</p><p> 圖8 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載(kN)</p><p> 5.2.3 風(fēng)荷載作用下的水平側(cè)移驗(yàn)算 </p><p> (1)框架的層間側(cè)移:</p><p> 根據(jù)上圖圖8所示的水平風(fēng)荷載,可以計(jì)算出層間剪力,由上式便可以算出各層層間側(cè)移。</p><p> J
80、層側(cè)移 </p><p> 頂點(diǎn)側(cè)移 </p><p> 按照上述公式各層層間側(cè)移剛度均可算出,從而計(jì)算出各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移,如表11所示:</p><p><b> 表11 層間位移表</b></p><p><b> ?。?)側(cè)移驗(yàn)算:</b></p&
81、gt;<p> 綜上可知,在風(fēng)荷載作用下框架的最大值為:1/9167<,所以符合設(shè)計(jì)規(guī)范。</p><p> 5.2.4 橫向風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算</p><p> (1)柱端彎矩及剪力</p><p> 由以上公式可計(jì)算出橫向風(fēng)荷載下各層柱的內(nèi)力,如表12和表13所示:</p><p> 表12 橫向風(fēng)荷
82、載下各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p> 表13 橫向風(fēng)荷載下各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p> (2)梁端彎矩及剪力</p><p><b> k</b></p><p> 其中:——節(jié)點(diǎn)左梁的線剛度; ——節(jié)點(diǎn)右梁的線剛度;</p><p> ——
83、節(jié)點(diǎn)左梁的彎矩; ——節(jié)點(diǎn)右梁的彎矩;</p><p> ——為柱在i層軸力(以壓為正)</p><p> 由以上方法可計(jì)算出各層梁內(nèi)力和柱的軸力,如表14所示:</p><p> 表14 梁端彎矩 剪力以及柱軸力計(jì)算</p><p> 橫向風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖如圖9和圖10所示:</p><p
84、><b> 圖9 框架彎矩圖</b></p><p> 圖10 梁端剪力和柱軸力圖</p><p> 6. 豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p> 6.1 確定計(jì)算單元</p><p> 選取下圖圖11所示的計(jì)算單元寬度進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算,寬度為。</p><p> 圖11 橫
85、向框架計(jì)算單元</p><p><b> 6.2 荷載計(jì)算</b></p><p> 對(duì)于各類型荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載的方法,如圖12所示:</p><p> a)三角形分布荷載 b)梯形分布荷載</p><p> 圖12 分布荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載</p&g
86、t;<p><b> ?。?)恒載計(jì)算</b></p><p><b> 1)頂層</b></p><p> 橫梁自重:邊跨:q1=4.09kN/m </p><p> 中跨:q’2=2.704kN/m</p><p> 板傳荷載:邊跨:q2=5.54×2.25=
87、12.47kN/m</p><p> 中跨:q’2=5.54×2.6=14.40kN/m</p><p> 集中荷載 (、為邊縱梁、中梁傳遞到柱子上的恒載):</p><p> 集中力矩:M1==93.8×11.73kN·m</p><p> M2==93.1×11.64kN·m<
88、;/p><p><b> 2)標(biāo)準(zhǔn)層</b></p><p> 橫梁自重:邊跨:q1=4.09+4.28×2.7=15.64kN/m </p><p> 中跨:q’2=2.704kN/m</p><p> 板傳荷載:邊跨:q2=3.71×2.25=8.35kN/m</p>
89、<p> 中跨:q’2=3.71×2.6=9.65kN/m</p><p><b> 集中荷載:</b></p><p> 集中力矩:M1=83.5×10.43kN·m</p><p> M2=117.47×14.68kN·m</p><p> 各層
90、梁受力計(jì)算簡圖如圖13所示:</p><p> 圖13 各層梁上作用的恒載</p><p><b> ?。?)活荷載計(jì)算</b></p><p> 屋面雪荷載(0.35kN/m2)和活荷載(0.5kN/m2)不同時(shí)組合,這兩者中取較大值,所以取不上人屋面的活載標(biāo)準(zhǔn)值,即取0.5kN/m2。</p><p> 1)頂
91、層(活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取0.5kN/m2)</p><p> 邊跨:q2=0.5×2.25=1.13kN/m </p><p> 中跨:q2=0.5×2.6=1.3kN/m</p><p> 集中力矩:M1=4.0×0.5kN·m</p><p> M2=7.16×0.9kN·
92、m</p><p><b> 2)標(biāo)準(zhǔn)層</b></p><p> 邊跨:q2=2×2.25=5kN/m </p><p> 中跨:q2=2×2.6=5.2kN/m</p><p><b> 28.64kN</b></p><p> 集中
93、力矩:M1=16.03×2.0kN·m</p><p> M2=28.64×3.58kN·m</p><p> 活載作用下的各層梁受力計(jì)算簡圖如圖14所示:</p><p> 圖14 各層梁上作用的恒載</p><p> 綜合上述計(jì)算結(jié)果,可匯總于表15和表16中:</p><
94、;p> 表15 橫向框架恒載匯總表</p><p> 表16 橫向框架活載匯總表</p><p><b> 6.3 內(nèi)力計(jì)算</b></p><p> 因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)和荷載都是對(duì)稱分布的,所以計(jì)算過程可采用半邊結(jié)構(gòu)。</p><p> (1)各桿的固端彎矩</p><p> ?、賰啥喂?/p>
95、定:其中與的含義見圖15所示:</p><p> ②一端固定,一端滑動(dòng):,其中與意義見圖16所示:</p><p><b> 圖15 固端彎矩圖</b></p><p><b> 圖16 固端彎矩圖</b></p><p> 由此,可計(jì)算各個(gè)桿件固端彎矩,標(biāo)繪于計(jì)算簡圖上。</p>
96、;<p><b> (2)分配系數(shù)</b></p><p> 對(duì)于結(jié)構(gòu)對(duì)稱和所受荷載對(duì)稱的結(jié)構(gòu),可以簡化半跨便于計(jì)算??缰辛壕€剛度應(yīng)變?yōu)樵瓉淼?倍,且分配系數(shù)有所不同。</p><p> 分配系數(shù)計(jì)算公式: </p><p> 其中:——轉(zhuǎn)動(dòng)剛度(遠(yuǎn)端固定;遠(yuǎn)端簡支,遠(yuǎn)端滑
97、動(dòng))</p><p> ——為該節(jié)點(diǎn)所連接的桿件數(shù)</p><p> 例如頂層節(jié)點(diǎn)各梁柱分配系數(shù):</p><p><b> 對(duì)于A軸:</b></p><p><b> 上柱分配系數(shù):</b></p><p><b> 下柱分配系數(shù):</b>
98、</p><p><b> 右梁分配系數(shù):</b></p><p><b> 對(duì)于B軸:</b></p><p><b> 上柱分配系數(shù):</b></p><p><b> 下柱分配系數(shù):</b></p><p><b
99、> 左梁分配系數(shù):</b></p><p><b> 右梁分配系數(shù):</b></p><p> 標(biāo)準(zhǔn)層層節(jié)點(diǎn)各梁柱分配系數(shù)</p><p><b> 對(duì)于A軸:</b></p><p><b> 上柱分配系數(shù):</b></p><
100、p><b> 下柱分配系數(shù):</b></p><p><b> 右梁分配系數(shù):</b></p><p><b> 對(duì)于B軸:</b></p><p><b> 上柱分配系數(shù):</b></p><p><b> 下柱分配系數(shù):<
101、;/b></p><p><b> 左梁分配系數(shù):</b></p><p><b> 右梁分配系數(shù):</b></p><p> (3)恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p> ?、俚刃Ш奢d及彎矩的計(jì)算:</p><p> 一榀框架上作用的各類型荷載可以化為等效均布
102、荷載。</p><p> 頂層等效均布荷載為:</p><p> 標(biāo)準(zhǔn)層等效均布荷載為:</p><p><b> 頂層固端彎矩計(jì)算:</b></p><p><b> kN·m</b></p><p><b> kN·m</b&
103、gt;</p><p><b> kN·m</b></p><p><b> 標(biāo)準(zhǔn)層:</b></p><p><b> kN·m</b></p><p><b> kN·m</b></p><p&
104、gt;<b> kN·m</b></p><p> 恒載作用下彎矩分配法如圖17和圖18所示:</p><p> 圖17 恒載作用下頂層彎矩分配圖(kN·m)</p><p> 圖18 恒載作用下標(biāo)準(zhǔn)層彎矩分配圖(kN·m)</p><p> ?、诹憾思袅椭S力計(jì)算</p&g
105、t;<p> 通過節(jié)點(diǎn)平衡,可知剪力為:</p><p> 其中彎矩引起的剪力為:</p><p><b> 荷載引起的剪力為:</b></p><p><b> 柱軸力計(jì)算: </b></p><p> 頂層: =梁端剪力+縱梁傳來恒載</p><p
106、><b> =+柱自重</b></p><p> 標(biāo)準(zhǔn)層:=上層軸力+梁端剪力+縱梁傳來恒載</p><p><b> =+柱自重</b></p><p> 由以上公式可計(jì)算出在恒載作用下梁端剪力和柱軸力,如表17所示:</p><p> 表17 恒載作用下梁端剪力和柱軸力(單位kN
107、)</p><p> ?。?)活載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p> ①等效荷載及彎矩的計(jì)算</p><p> 一榀框架上作用的各類型荷載可以化為等效均布荷載。</p><p> 頂層等效均布荷載為:</p><p> 標(biāo)準(zhǔn)層等效均布荷載為:</p><p><b> 頂層固
108、端彎矩計(jì)算:</b></p><p><b> kN·m</b></p><p><b> kN·m</b></p><p><b> kN·m</b></p><p><b> 標(biāo)準(zhǔn)層:</b></
109、p><p><b> kN·m</b></p><p><b> kN·m</b></p><p><b> kN·m</b></p><p> 活載作用下彎矩分配法如圖19和圖20所示:</p><p> 圖19 活
110、載作用下頂層彎矩分配圖(kN·m)</p><p> 圖20 活載作用下標(biāo)準(zhǔn)層彎矩分配圖(kN·m)</p><p> ?、诹憾思袅椭S力計(jì)算</p><p> 通過節(jié)點(diǎn)平衡,可知剪力為:</p><p> 其中彎矩引起的剪力為:</p><p><b> 荷載引起的剪力為:&l
111、t;/b></p><p><b> 柱軸力計(jì)算: </b></p><p> 頂層: =梁端剪力+縱梁傳來恒載</p><p><b> =+柱自重</b></p><p> 標(biāo)準(zhǔn)層:=上層軸力+梁端剪力+縱梁傳來恒載</p><p><b>
112、 =+柱自重</b></p><p> 表18 活荷載作用下梁端剪力和柱軸力(單位kN)</p><p> ?。?)豎向荷載下彎矩圖如圖21和圖22所示:</p><p> 圖21 豎向恒載作用下的框架的彎矩圖(單位kN·m)</p><p> 圖22 豎向恒載作用下的框架的彎矩圖(單位kN·m)<
113、/p><p> 7. 框架內(nèi)力組合計(jì)算</p><p><b> 7.1 內(nèi)力調(diào)幅</b></p><p> 因?yàn)樾枰紤]混凝土結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布,所以梁端彎矩是經(jīng)過調(diào)整后的值,調(diào)幅系數(shù)為(本工程中,調(diào)幅系數(shù)取0.85)而剪力值取調(diào)幅前的值即可。</p><p> 表19 橫載下橫梁彎距調(diào)幅(單位:KN·
114、;M)</p><p> 表20 活載下橫梁彎距調(diào)幅(單位:KN·M)</p><p> 7.2 框架梁內(nèi)力組合</p><p> 考到慮柱支撐寬度對(duì)梁的支座截面的影響,本應(yīng)該按照支座邊緣截面的彎矩計(jì)算,但是為簡化起見,本結(jié)構(gòu)采用軸線處內(nèi)力值進(jìn)行計(jì)算。</p><p> 本工程中為了安全,考慮了四種內(nèi)力組合,即,,<
115、/p><p> 以及。綜合各因素,對(duì)于本工程中, 相對(duì)于考慮地震作用的內(nèi)力組合時(shí),這一內(nèi)力組合相對(duì)較小,可以不考慮??蚣芰簝?nèi)力組合如下表22:(表中和彎矩均為調(diào)整后的值)。綜上所述只考慮以下三種內(nèi)力組合形式:</p><p> (1)可變荷載效應(yīng)控制:</p><p> 及 </p><p>
116、; (2)永久荷載效應(yīng)控制:</p><p> ?。?)豎向荷載與水平地震作用下的組合:</p><p> 查表可得:(梁端剪力增大系數(shù))取1.1,各構(gòu)件的承載力調(diào)整系數(shù)如下</p><p> 表21 承載力調(diào)整系數(shù) </p><p> 注:軸壓<0.15 的偏心受壓柱,為0.75</p><p><
117、;b> 具體組合過程見下表</b></p><p> 表22 框架梁內(nèi)力組合</p><p><b> 續(xù)表22</b></p><p> 注:1、M以下部受拉為正(單位為kN·m),V取向上為正(單位為kN·m)</p><p> 2、豎向荷載作用下的(SGk、SQk)彎
118、矩M調(diào)幅值取0.85</p><p> 3、γRE取值:M為0.75,V為0.85</p><p> 7.2.1 梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整</p><p> 考慮到梁發(fā)生的剪切破壞,所以截面設(shè)計(jì)應(yīng)該對(duì)地震作用組合剪力設(shè)計(jì)值按照下式進(jìn)行調(diào)整。</p><p> 注: ——梁的凈跨;</p><p>
119、 ——梁的重力荷載代表值;</p><p> ——分別是梁左右凈截面。</p><p> ——梁端剪力增大系數(shù)(三級(jí)框架取=1.1)</p><p><b> 以第一層計(jì)算為例:</b></p><p><b> AB跨:</b></p><p> 順時(shí)針方向 =
120、44.32kN·m =-18.51kN·m</p><p> 逆時(shí)針方向 =-99.75kN·m =-155.69kN·m</p><p><b> BC跨:</b></p><p> 順時(shí)針方向 =±68.02kN·m </p><p&
121、gt; 逆時(shí)針方向 =89.40kN·m</p><p> 剪力調(diào)整計(jì)算:(取大值)</p><p><b> AB跨:</b></p><p> + = 99.75+155.69=255.44kN·m>44.32+18.5=62.82kN·m</p><p> =(23.
122、49+0.5×4.7)×5.6/2=86.82kN</p><p><b> BC跨:</b></p><p> +=68.02+89.40=157.42kN·m</p><p> =(8.74+0.5×3.25)×2.2/2=13.68kN </p><
123、;p> 斜截面承載力抗震調(diào)整系數(shù) </p><p> =0.85×(1.1×255.44/5.6)+86.82=116.45kN</p><p> =0.85×(1.1×157.42/2.2)+13.68=78.53kN</p><p> 其他樓層梁端剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整可見下表:</p><p&g
124、t; 表23 梁端剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整</p><p> 7.2.2 框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合</p><p> 取每一層柱上端和柱下端為兩個(gè)控制界面,按照與梁內(nèi)力組合類似方法進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合。(注:在考慮了地震作用的結(jié)構(gòu)中,應(yīng)該取屋面雪荷載的內(nèi)力進(jìn)行組合)。各柱的內(nèi)力組合見下表:</p><p> 表24 框架A柱彎矩和軸力組合</p>&l
125、t;p><b> 續(xù)表24</b></p><p> 注:表中M和N的單位分別為kN·m和kN。</p><p> 表25 框架B柱彎矩和軸力組合</p><p><b> 續(xù)表25</b></p><p> 注:表中M和N的單位分別為kN·m和kN。</p
126、><p> 7.2.3 柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整</p><p> 對(duì)于框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)當(dāng)中,要體現(xiàn)出“強(qiáng)柱弱梁”,所以在三級(jí)抗震框架節(jié)點(diǎn)處應(yīng)滿足:</p><p><b> 1.頂層軸壓比小于</b></p><p> 2.柱端彎矩應(yīng)符合下列要求:</p><p> ?。ㄈ?jí))
127、 </p><p> 注:——節(jié)點(diǎn)上下柱端截面彎矩組合設(shè)計(jì)值之和 </p><p> ——節(jié)點(diǎn)左右梁端截面彎矩組合設(shè)計(jì)值之和</p><p> 柱端彎矩調(diào)整計(jì)算步驟如下:</p><p> 圖23 柱的彎矩和線剛度示意圖(單位kN/m)</p><p> 可以在框架梁柱內(nèi)力組合表格內(nèi)查到。&l
128、t;/p><p> 由于本次設(shè)計(jì)是三級(jí)抗震,所以根據(jù)《抗震規(guī)范》查得</p><p> 根據(jù)《抗震規(guī)范》的公式可得:</p><p> 線性分配:(由線剛度按比例分配)</p><p><b> 分配后柱端彎矩:</b></p><p><b> A柱:</b><
129、/p><p> 根據(jù)《抗震規(guī)范》要求:</p><p> 第六層(頂層),無需調(diào)整。</p><p><b> 第五層:柱頂軸壓比</b></p><p><b> 柱底軸壓比</b></p><p><b> 第四層,柱頂軸壓比</b></
130、p><p><b> 柱底軸壓比</b></p><p><b> B柱:</b></p><p> 根據(jù)《抗震規(guī)范》要求:</p><p> 第六層(頂層),無需調(diào)整。</p><p><b> 第五層:柱頂軸壓比</b></p>
131、<p><b> 柱底軸壓比</b></p><p><b> 第四層,柱頂軸壓比</b></p><p><b> 柱底軸壓比</b></p><p> 因?yàn)殡S著樓層高度降低,柱的軸力也隨之增大。所以綜上可得:第1、2、3、4層邊柱A和中柱B端彎矩設(shè)計(jì)值需要調(diào)整.。</p&g
132、t;<p><b> 8. 截面設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 8.1 框架梁</b></p><p> 8.1.1 梁正截面受彎承載力計(jì)算</p><p> 以第一層框架邊跨AB梁計(jì)算為例:</p><p> 圖24 框架梁控制截面圖</p>&
133、lt;p> 框架梁控制截面如上圖2-22所示,混凝土強(qiáng)度等級(jí)( =14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2),縱筋為HRB400(),箍筋為HPB300()</p><p><b> 梁的截面尺寸為。</b></p><p> 因?yàn)榇私Y(jié)構(gòu)以及荷載對(duì)稱,所以可以選用對(duì)稱配筋。當(dāng)梁下部受拉時(shí)。</p><p> (1)T形梁翼緣計(jì)
134、算寬度的確定</p><p> ①當(dāng)按梁的跨度考慮時(shí):</p><p> ?、诋?dāng)按梁的凈距考慮時(shí):(為梁的凈跨)</p><p> ?、郛?dāng)按梁翼緣高度考慮時(shí):</p><p><b> mm</b></p><p> /=100/565=0.17>0.1 </p>&
135、lt;p> 因?yàn)?.17>0.1,所以此種情況不起控制作用,不予考慮。</p><p> 翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值,即2000mm,如下圖所示:</p><p> 圖25 T形梁計(jì)算截面</p><p> ?。?)T形梁截面類型</p><p> =1.0×14.3×2000×100
136、5;(565-100/2)</p><p> =1437.29kN·m>M</p><p> 因此該截面屬于第一類T型截面。</p><p> 為簡化計(jì)算,采用軸線處內(nèi)力值計(jì)算,其中以邊跨AB跨中彎矩設(shè)計(jì)值M=83.06kN·m</p><p> 實(shí)配鋼筋為220(As=628mm2)</p><
137、;p> 配筋率驗(yàn)算: ρ= 628/(250×565)=0.44%>0.25%(滿足要求)</p><p> 梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度計(jì)算:</p><p> (滿足三級(jí)抗震要求)</p><p> ?。?)支座處截面承載力計(jì)算</p><p> ?、僦ё鵄端上部計(jì)算:</p><p> 將
138、220()的鋼筋伸入支座A截面下部,所以受壓鋼筋截面面積</p><p> 為,取支座A上部,再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s。 </p><p> 由上計(jì)算可知富裕,所以達(dá)不到屈服,可近似取值:</p><p> 實(shí)配鋼筋320(As=942mm2)</p><p> ρ= 942/(250×565)=0.67%>0.2
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