管磨機(jī)的總體和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明書

1、<p>　　管磨機(jī)的總體和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 引言3</b></p><p>　　2 磨機(jī)的總體設(shè)計(jì)3</p><p>　　2.1 閉路循環(huán)系統(tǒng)與開流粉磨系統(tǒng)3</p><p>　　2

2、.2 磨機(jī)的通風(fēng)方式和水冷卻6</p><p>　　2.2.1 磨內(nèi)溫升原因及危害6</p><p>　　2.2.2 磨機(jī)通風(fēng)方式4</p><p>　　2.2.3 磨機(jī)的水冷卻8</p><p>　　2.3 磨機(jī)各倉(cāng)長(zhǎng)度的確定6</p><p>　　2.4 研磨體的裝載量9</p><

3、;p>　　2.5 磨內(nèi)研磨體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析14</p><p>　　2.5.1 研磨體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的三種基本情況14</p><p>　　2.5.2球磨機(jī)中研磨體的運(yùn)動(dòng)分析14</p><p>　　2.5.3 磨體運(yùn)動(dòng)脫離點(diǎn)的軌跡15</p><p>　　2.5.4最內(nèi)層研磨體的半徑15</p><p>　　

4、2.5.5 研磨體動(dòng)態(tài)作用力：15</p><p>　　3 球磨機(jī)主要參數(shù)的確定14</p><p>　　3.1 磨機(jī)工作轉(zhuǎn)數(shù)的確定14</p><p>　　3.2 磨機(jī)功率的計(jì)算15</p><p>　　3.3磨機(jī)生產(chǎn)率的確定18</p><p>　　3.3.1 影響磨機(jī)生產(chǎn)率的因素16</p&g

5、t;<p>　　3.3.2 磨機(jī)生產(chǎn)率的計(jì)算16</p><p>　　4 磨機(jī)主要機(jī)件的設(shè)計(jì)和計(jì)算17</p><p>　　4.1 磨機(jī)筒體部分17</p><p>　　4.1.1筒體和筒體端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)17</p><p>　　4.1.2筒體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)中的注意事項(xiàng)17</p><p>　　4.

6、1.3筒體端蓋設(shè)計(jì)中的注意事項(xiàng)21</p><p>　　4.2 中空軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22</p><p>　　4.2.1中空軸的材料選擇22</p><p>　　4.2.2 中空軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)22</p><p><b>　　4.3 襯板26</b></p><p>　　4.3.1 襯板的作用

7、26</p><p>　　4.3.2 襯板材料的選擇26</p><p>　　4.3.3襯板的表面形狀及結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)27</p><p>　　4.4 隔倉(cāng)板28</p><p>　　4.4.1隔倉(cāng)板的作用：28</p><p>　　4.4.2 隔倉(cāng)板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28</p><p>　　

8、5 提高磨機(jī)產(chǎn)量的途徑30</p><p>　　5.1 采用助磨劑28</p><p>　　5.2 磨內(nèi)噴水28</p><p>　　5.3磨尾噴漿28</p><p>　　5.4 分別粉磨29</p><p>　　5.5 控制并縮小入磨物料的粒度29</p><p>　　5.6

9、合理選擇磨機(jī)襯板29</p><p>　　5.7 開路粉磨改為閉路粉磨29</p><p><b>　　結(jié) 論30</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)31</b></p><p><b>　　致 謝32</b></p><p>　

10、　摘要：磨機(jī)是發(fā)電、選礦、化工和建材等重工業(yè)領(lǐng)域中最廣泛采用的粉磨機(jī)械，其主要機(jī)件有傳動(dòng)裝置、支承裝置、回轉(zhuǎn)筒體。 本文建立了邊緣傳動(dòng)式磨機(jī)系統(tǒng)的“小齒輪——傳動(dòng)軸——減速機(jī)大齒輪”橫向振動(dòng)的模型，分析計(jì)算了系統(tǒng)橫向振動(dòng)的動(dòng)態(tài)特性，對(duì)系統(tǒng)的載荷進(jìn)行了測(cè)試分析，同時(shí)，還建立了磨機(jī)系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)模型，利用遞推計(jì)算法對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了扭轉(zhuǎn)振動(dòng)動(dòng)態(tài)特性分析，驗(yàn)證了遞推計(jì)算法的通用性。最后，對(duì)Φ2.6×13m的磨機(jī)系統(tǒng)進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性的實(shí)例分析

11、。 研究邊緣傳動(dòng)磨機(jī)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性，對(duì)避免由于激勵(lì)頻率接近或等于系統(tǒng)的固有頻率而導(dǎo)致共振及設(shè)備的失效，預(yù)測(cè)系統(tǒng)在可能激勵(lì)下的響應(yīng)特性，優(yōu)化系統(tǒng)結(jié)構(gòu)等等都具有很重要的意義。 用傳遞矩陣法及通用計(jì)算程序可以簡(jiǎn)便地分析邊緣傳動(dòng)磨機(jī)系統(tǒng)橫向振動(dòng)的固有特性，以及計(jì)算不同激勵(lì)情況下系統(tǒng)的響應(yīng)，為研究邊緣傳動(dòng)磨機(jī)系統(tǒng)橫向振動(dòng)的動(dòng)態(tài)特性提供了一個(gè)方便有效的方法。 邊緣傳動(dòng)磨機(jī)系統(tǒng)是一個(gè)模態(tài)偶合較緊的系統(tǒng)，因此，在磨機(jī)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、運(yùn)行中，應(yīng)注意使激勵(lì)頻率

12、避開系統(tǒng)的固有頻率，以免發(fā)生設(shè)備的早期失效。 邊緣傳動(dòng)式磨機(jī)系統(tǒng)的傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)是合理的。 系統(tǒng)阻尼對(duì)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性影響很大，是系統(tǒng)的</p><p>　　關(guān)鍵詞：振動(dòng) 載荷 響應(yīng)特性 扭矩</p><p>　　Abstract：Tube Mill is important rules that Research for Dynamic characteristics of the m

13、ill system of single -pinion drives in operation to prevent damage from the resonance between fix frequency and bestir frequency In this paper , the pattern of Pinion---Drive shaft---Decelerator gear vertical vibration i

14、n the mill system of single -pinion drives is established . Dynamic characteristics of vertical vibration is analyzed and calculated ,and its excitation loads are tested Simultaneously , the m</p><p>　　Key w

15、ords：vibration response characteristics load torque</p><p><b>　　1引言</b></p><p>　　我國(guó)是水泥大國(guó),而水泥粉磨技術(shù)又直接影響到水泥工業(yè)的振興和發(fā)展。顯而易見，提高水泥廠粉磨工藝水平對(duì)企業(yè)綜合效益的影響是十分顯著的。降低能源消耗、減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度以及延長(zhǎng)球磨機(jī)的工作運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間等問題是

16、目前和今后研究和從事水泥生產(chǎn)工作者的首要任務(wù)。</p><p>　　顯然，全面增強(qiáng)節(jié)能意識(shí)、優(yōu)質(zhì)意識(shí)和環(huán)保意識(shí)已成為廣大水泥企業(yè)的當(dāng)務(wù)之急。隨著體制的改革，企業(yè)內(nèi)部的經(jīng)濟(jì)搞活，各部門對(duì)水泥的需求量在逐漸增多。由于建材行業(yè)起步較晚、歷史較晚，無論是水泥的質(zhì)量，還是水泥的產(chǎn)量，都一時(shí)難以滿足廣大社會(huì)的需要。為此，就影響提高水泥的產(chǎn)量、降低能源消耗、減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度的因素很多，一般可分為工藝因素和機(jī)械因素兩大類：<

17、;/p><p>　　1 影響球磨機(jī)產(chǎn)質(zhì)量的工藝因素</p><p><b>　　a 入磨物料粒度</b></p><p><b>　　b 入磨物料水分</b></p><p>　　c 入磨物料的特征與易磨性</p><p><b>　　d 粉磨工藝流程</b>

18、;</p><p>　　e 對(duì)粉磨成品的比表面積要求</p><p>　　2 影響磨機(jī)產(chǎn)質(zhì)量的機(jī)械因素</p><p>　　a 磨機(jī)筒體內(nèi)的通風(fēng)</p><p><b>　　b 磨內(nèi)結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　c 研磨體級(jí)配和填充率 。</p><p>　　同時(shí)它存

19、在著下列一些問題：</p><p>　　a 當(dāng)磨機(jī)結(jié)構(gòu)一定時(shí)，轉(zhuǎn)速不變的情況下，同層物料之脫離角不變，物料在磨內(nèi)被攪動(dòng)，效果差，粉磨效率受到影響;</p><p>　　b 磨內(nèi)增設(shè)隔倉(cāng)板。它不僅減少了粉磨空間，而且隔倉(cāng)板附近粉磨效率很低，加劇了隔倉(cāng)板的磨損;</p><p>　　c 由于研磨體運(yùn)動(dòng)單調(diào)性，粉磨效率較低，裝載磨體量大，而且球徑也大，這樣功能大大地增加;

20、</p><p>　　d 一般開流磨機(jī)被廣泛地應(yīng)用而存在欠粉磨現(xiàn)象，不僅降低了粉磨效率，增加電耗，而且產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定。 </p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是參照徐州力大集團(tuán)的生產(chǎn)情況，得到張曉榮老師與其他同學(xué)的大力支持，在此一并致謝。</p><p>　　2 磨機(jī)的總體設(shè)計(jì)</p><p>　　2．1 閉路循環(huán)系統(tǒng)與開流粉磨系統(tǒng)<

21、;/p><p>　　對(duì)于開流系統(tǒng)，其流程簡(jiǎn)單、投資省、操作簡(jiǎn)便，但物料必須全部達(dá)到成品細(xì)度后才能出磨，因此要求產(chǎn)品細(xì)度較細(xì)時(shí)，已被磨細(xì)的物料將會(huì)產(chǎn)生過粉磨現(xiàn)象，并在磨內(nèi)形成緩沖層，妨礙粗料進(jìn)一步磨細(xì)。有時(shí)甚至出現(xiàn)細(xì)粉包球現(xiàn)象，從而降低粉磨效率，提高了電耗，采用閉路系統(tǒng)可以消除過粉磨現(xiàn)象，使磨機(jī)的產(chǎn)量提高、電耗降低，同時(shí)閉路系統(tǒng)的產(chǎn)品粒度均勻，尤其是生料粉顆粒均勻，對(duì)煅燒熟料有利。</p><p&g

22、t;　　在閉路系統(tǒng)粉磨時(shí)，由于要求出磨物料的細(xì)度較粗，一般采用球磨或中長(zhǎng)磨與分級(jí)設(shè)備組成閉路系統(tǒng)，與二臺(tái)球磨機(jī)組成閉路時(shí)，稱為二級(jí)閉路系統(tǒng)。</p><p>　　粉磨系統(tǒng)的選擇應(yīng)考慮入磨物料的性能產(chǎn)品種類、產(chǎn)品細(xì)度、產(chǎn)量、電耗、投資以及是否便于操作與維修等因素。對(duì)長(zhǎng)徑比L/D=4-6的磨機(jī)，根據(jù)工廠經(jīng)驗(yàn)，選用開流水泥磨，我們?cè)O(shè)計(jì)的水泥磨規(guī)格為Φ2.6×13mm,L/D=13/2.6=5,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選用圈流

23、水泥磨。</p><p>　　圈流系統(tǒng)流程圖如圖2-1所示：</p><p>　　圖2-1 圈流系統(tǒng)流程圖</p><p>　　2.2 磨機(jī)的通風(fēng)方式和水冷卻</p><p>　　2.2.1 磨內(nèi)溫升原因及危害</p><p>　　對(duì)于干法原料磨及水泥磨而言，由于磨機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，沖擊和研磨物料的同時(shí)，大部分的電耗

24、轉(zhuǎn)換為熱能，必然要引起磨機(jī)本身研磨體及物料溫度的升高，一般可使溫度升高幾十度。對(duì)于沒有冷卻措施的干法磨機(jī)內(nèi)的物料出磨溫度可達(dá)１００℃，其危害如下：</p><p>　　a 對(duì)機(jī)械設(shè)備來說，由于磨機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中和停止運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)溫差很大，可使磨機(jī)產(chǎn)生顯著的熱變形及熱應(yīng)力，引起機(jī)體的損傷，如：襯板的幾何變形、襯板螺栓的折斷、主軸承維護(hù)要求要易燒毀等。</p><p>　　b物料的易磨性隨溫度的升高而

25、降低，因?yàn)殡S著溫度的升高,細(xì)小微粒的靜電作用增強(qiáng)，使之易于凝聚和粘附，造成糊球現(xiàn)象嚴(yán)重，并使水泥質(zhì)量降低（易造成水泥的速凝）。</p><p>　　為了降低磨溫，提高粉磨效率減少電耗、提高產(chǎn)品質(zhì)量，通常采用加強(qiáng)磨內(nèi)通風(fēng)或磨內(nèi)噴水冷卻措施，均可提高磨機(jī)產(chǎn)量5—15%。</p><p>　　2.2.2 磨機(jī)通風(fēng)方式</p><p>　　A 磨機(jī)的通風(fēng)方式有三種：<

26、;/p><p>　　a 自然通風(fēng)---僅只有磨機(jī)卸料端裝設(shè)拔氣筒，磨內(nèi)風(fēng)速（常指磨機(jī)最后一倉(cāng)的風(fēng)速，一般≤0.3mm/sec）要求入磨物料含水〈1-1.5%。</p><p>　　b 強(qiáng)力通風(fēng)---在磨內(nèi)卸料端裝設(shè)排風(fēng)機(jī)，實(shí)現(xiàn)磨內(nèi)的強(qiáng)力通風(fēng)，以除去磨內(nèi)的水蒸氣，改善粉磨條件，降低磨內(nèi)溫度，提高效率，一般來說其風(fēng)速v<1m/sec.</p><p>　　對(duì)于開流磨的

27、風(fēng)速：v=0.7-1.2m/sec</p><p>　　對(duì)于圈流磨的風(fēng)速：v=0.3-0.7m/sec</p><p>　　常用的風(fēng)速： v=0.7m/sec</p><p>　　由于強(qiáng)力通風(fēng)必須在磨機(jī)出口加收塵設(shè)備，通常用二級(jí)收塵設(shè)備：旋風(fēng)收塵器與布袋收塵器或旋風(fēng)收塵器與電收塵器的組合。</p><p>　　c 分倉(cāng)通風(fēng)---在磨

28、內(nèi)一或二倉(cāng)單獨(dú)接出通風(fēng)管，從磨尾空心軸穿出實(shí)現(xiàn)排風(fēng)機(jī)強(qiáng)力分倉(cāng)通風(fēng)，這樣可以使一或二倉(cāng)細(xì)料及時(shí)由風(fēng)管抽出，三倉(cāng)仍延用自然通風(fēng)，以降低磨內(nèi)物料的流速，提高粉磨效率。</p><p>　　本設(shè)計(jì)Φ2.6X13m磨機(jī)，選用自然通風(fēng)。</p><p>　　B 磨機(jī)通風(fēng)量的計(jì)算：</p><p>　　自然通風(fēng)時(shí)，需要從磨內(nèi)抽出的風(fēng)量，一般按每分鐘抽出相當(dāng)于磨機(jī)有效容積三倍的量，

29、可用下式計(jì)算：</p><p>　　v=πDL(1-φ) ×60×3/4 （2-1）</p><p>　　式中：v-從磨內(nèi)抽出的風(fēng)量， m/h；</p><p>　　D -磨機(jī)有效內(nèi)徑， m；</p><p>　　Φ-鋼球填充率， 以小數(shù)表示；</p>&

30、lt;p>　　L -磨機(jī)的有效長(zhǎng)度， m ；</p><p>　　則 v=π×(2.6-2×0.03) ×13×(1-0.27) ×60×3/4=3406 m/h</p><p>　　通風(fēng)管的斜度不小于50度，管道的風(fēng)速為12-16m/sec,通風(fēng)管道后的風(fēng)量還應(yīng)考慮30-40%的漏風(fēng)系數(shù)，即：v=130-140%v

31、.</p><p>　　式中：v- 通過管道后的風(fēng)量 m/h；</p><p>　　v - 從磨內(nèi)抽出的風(fēng)量 m/h；</p><p>　　風(fēng)管的直徑可按下式計(jì)算：</p><p>　　d =1000(mm) （2-2）</p><p>　　式中：d-風(fēng)管的直徑， （mm）</

32、p><p>　　v-管道內(nèi)的風(fēng)速 m/sec， 取v=14m/sec；</p><p>　　則 d=1000=341(mm)</p><p>　　圓整取d=340mm</p><p>　　2.2.3 磨機(jī)的水冷卻</p><p>　　1磨機(jī)筒體外部淋水冷卻，設(shè)備簡(jiǎn)單，耗水量大，效果不甚理想，特別是對(duì)于大直徑磨機(jī)，由于傳動(dòng)

33、不良，效果不佳，且水還會(huì)腐蝕筒體，有礙衛(wèi)生等，已日趨減少。</p><p><b>　　2噴水入磨冷卻</b></p><p>　　水與高壓空氣經(jīng)充分混合霧化后，噴入磨內(nèi)，利用水蒸發(fā)時(shí)所需的熱量而將磨內(nèi)的熱量帶走，所以水又是表面活性物質(zhì)，容易使微粒的聚結(jié)破壞解體，起到助磨作用。為此適當(dāng)?shù)膰娝肽ゲ粌H可以降低必要的冷卻，還可以提高磨機(jī)的產(chǎn)量5-10%，降低磨機(jī)電耗，但噴

34、水入磨裝置結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜。</p><p>　　a 采用噴水入磨冷卻的溫度界限</p><p>　　當(dāng)入磨熟料溫度〈50℃時(shí),不宜采用；</p><p>　　當(dāng)入磨熟料溫度〉80℃時(shí)，若第一倉(cāng)隔倉(cāng)板處的溫度保持在105--110℃左右，（要求一倉(cāng)隔倉(cāng)板處的溫度不低于此值，以防止游離水使水泥水化，降低水泥強(qiáng)度，則可在細(xì)磨倉(cāng)采用逆向或順向噴水冷卻；</p>

35、<p>　　當(dāng)入磨溫度〉100℃時(shí)，則可采用磨頭與磨尾同時(shí)噴水入磨冷卻，以保證出磨溫度〈115℃。</p><p>　　b 噴水壓力區(qū)噴水量</p><p>　　對(duì)于噴水壓力，通過實(shí)踐和控制在1.5kg/cm時(shí),可得到較好的霧化效果，并使噴嘴耐用度提高</p><p>　　對(duì)于霧水量，一般不超過磨機(jī)產(chǎn)量的2%，霧化水所需的壓縮空氣量為50升每公斤水，噴

36、嘴直徑可按300—350m/sec風(fēng)速計(jì)算，由于噴水裝置結(jié)構(gòu)復(fù)雜，操作不方便，維修較困難，一般中小型工廠難于使用，故考慮采用磨外噴水冷卻。</p><p>　　2.3 磨機(jī)各倉(cāng)長(zhǎng)度的確定</p><p>　　磨機(jī)各倉(cāng)長(zhǎng)度的確定目前尚無理論計(jì)算公式，一般均根據(jù)產(chǎn)品細(xì)度曲線來決定，也可以結(jié)合入磨物料粒度和物料的物理機(jī)械性能來確定，如果被粉磨物料難碎易磨的，則一倉(cāng)應(yīng)稍長(zhǎng)一點(diǎn)，反之一倉(cāng)應(yīng)短些。&l

37、t;/p><p>　　本設(shè)計(jì)規(guī)格為Φ2.6×13m，三倉(cāng)磨，粗磨倉(cāng)長(zhǎng)為3.9m，中磨倉(cāng)長(zhǎng)為3.25m，細(xì)磨倉(cāng)長(zhǎng)為5.85m.</p><p>　　2.4 研磨體的裝載量</p><p>　　1．磨內(nèi)磨料的平均填充率---指磨內(nèi)各倉(cāng)的研磨體填充率的算術(shù)平均值。</p><p>　　一般來講，水泥廠多倉(cāng)磨的平均填充率在0.25-0.35之間

38、，其中以0.25-0.32最多。</p><p>　　關(guān)于各倉(cāng)研磨體填充率的分配，目前可有兩種分配方案：</p><p>　　a 從磨機(jī)進(jìn)料端向出料端，各倉(cāng)研磨體填充率遞減的方案，即ψ〉ψ>ψ；</p><p>　　該方案可以人為的形成各倉(cāng)間的料位高差，使之由進(jìn)料端向出料端遞減，以加快料流速度，且不易返料，可避免過粉磨現(xiàn)象，但由于各倉(cāng)填充率較小，故段與段之間

39、不易滾動(dòng)，堆積緊密，以引起較大的偏心力矩，故粉磨效率受到一定的影響，而該方案對(duì)于圈流中長(zhǎng)管磨機(jī)亦是經(jīng)常采用的。</p><p>　　b 磨機(jī)進(jìn)料端到出料端，各倉(cāng)研磨體填充率遞減的方案，即ψ〈ψ〈ψ；</p><p>　　該方案具有限制磨內(nèi)物料流速的缺點(diǎn)，且由于后倉(cāng)料位高于前倉(cāng)料面，必須帶有揚(yáng)料板的雙倉(cāng)層隔倉(cāng)板，對(duì)于難磨的物料，細(xì)度要求較高的產(chǎn)品或磨機(jī)長(zhǎng)徑比較小時(shí)（L/D=2—3.5）這類磨

40、機(jī)上比較成熟的經(jīng)驗(yàn)是：水泥磨二倉(cāng)比一倉(cāng)高2-3%，生料磨二倉(cāng)比一倉(cāng)高1%或兩倉(cāng)相等。這一方案也使用于強(qiáng)力通風(fēng)的圈流磨機(jī)。</p><p>　　本設(shè)計(jì)磨Ø2.6X13m采用第一種方案，即ψ〉ψ>ψ。 查管磨機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)參考資料,取ψ=0.3,ψ=0.27,ψ=0.24。</p><p>　　2 磨內(nèi)研磨體的裝載量G</p><p>　　G=πDLψγ/4

41、 （2-3）</p><p>　　式中：G---磨內(nèi)研磨體裝載量， T；</p><p>　　D---磨機(jī)有效內(nèi)徑， m；</p><p>　　L---磨機(jī)有效長(zhǎng)度， m；</p><p>　　ψ--磨內(nèi)研磨體填充率；</p><p>　　γ—研磨

42、體容重，一般可取4.5T/ m；</p><p>　　G=π×(2.6-2×0.03) ×13×0.27=27.99(T) </p><p>　　3 磨內(nèi)研磨體的級(jí)配與補(bǔ)充</p><p><b>　?。?）研磨體的級(jí)配</b></p><p>　　在磨機(jī)的同一倉(cāng)中，為了減少研磨體

43、之間的空隙率，增加對(duì)物料的粉磨機(jī) 會(huì)，限制物料的流速不致過快，常采用不同規(guī)格的研磨體按比例配合使用，幾種規(guī)格的研磨體的配合比例，叫做研磨體的級(jí)配。</p><p>　　鋼球級(jí)配與填充率一樣，直接影響到磨機(jī)產(chǎn)量，產(chǎn)品的質(zhì)量和研磨體的磨損，鋼球級(jí)配的合理選擇，主要根據(jù)被粉磨物料的物理化學(xué)性能，磨機(jī)構(gòu)造以及需求的產(chǎn)品細(xì)度等因素來確定。</p><p>　　物料在

44、粉磨過程中，一方面受沖擊作用，另一方面受研磨作用，在研磨體裝載量不變的情況下，小鋼球比大鋼球的總面積大，與物料的接觸機(jī)會(huì)多，故增加小鋼球的數(shù)量有助于提高粉磨能力，但從另一方面需要將大塊的物料擊碎才能進(jìn)行有效的粉磨，此所以就必須增大鋼球的直徑，提高破碎效率。</p><p>　　所以，鋼球的分配從進(jìn)料端向出料端球徑逐漸遞減，磨機(jī)的最大鋼球直徑 參考建材部水泥工業(yè)技校發(fā)行的《粉磨工藝與設(shè)備》拉珠費(fèi)夫經(jīng)驗(yàn)公式<

45、;/p><p>　　D=28× （2-4）</p><p>　　式中：d —進(jìn)料物料的最大粒徑，根據(jù)要求d=10mm</p><p>　　所以D=28×=28×=60.132mm</p><p>　　圓整取D=70mm.</p><p>　　

46、各級(jí)鋼球的比例：可按二頭小中間大的原則配合。在滿足物料粒度要求的前提下，平均球徑應(yīng)該小些，以增加接觸面積，提高粉磨效率，前倉(cāng)的最小球徑等于后倉(cāng)的最大球徑。物料經(jīng)過長(zhǎng)期的研磨后，研磨體的級(jí)配組合如下圖2-2所示：</p><p>　　圖2-2 使用后的鋼球級(jí)配組合</p><p>　　未使用過的研磨體加入球磨機(jī)前的形狀如下圖1-3所示：</p><p>　　圖2-3

47、 新研磨體級(jí)配組合</p><p>　　根據(jù)研磨體在各倉(cāng)內(nèi)的大小組合情況，級(jí)配分配如下：</p><p>　　第一倉(cāng)Dmax=70mm</p><p>　　一倉(cāng): 鋼球 Φ70 Φ60 Φ50 </p><p>　　級(jí)配 25% 40% 35%</p><p>　　二倉(cāng): 鋼球 Φ50

48、Φ40 Φ30</p><p>　　級(jí)配 30% 40% 30%</p><p>　　三倉(cāng): 鋼球 Φ30 Φ20 Φ10</p><p>　　級(jí)配 30% 40% 30%</p><p><b>　　磨機(jī)有效容積</b></p><p>　　V = π DL/4

49、 （2-5）</p><p>　　= π×(2.6-2×0.03) ×13/4</p><p><b>　　=65.84(m)</b></p><p><b>　　各倉(cāng)有效容積:</b></p><p>　　

50、一倉(cāng):v=65.84×3.9/13=19.75 (m)</p><p>　　二倉(cāng):v=65.84×3.25/13=16.46(m)</p><p>　　三倉(cāng):v=65.84×5.85/13=29.63(m)</p><p><b>　　一倉(cāng)鋼球重量:</b></p><p>　　G=γvψ=

51、4.5×19.75×0.3=26.66(T) （2-6）</p><p><b>　　各級(jí)球重:</b></p><p>　　Φ70: 26.66×25%=6.67(T)</p><p>　　Φ60: 26.66×35%=9.33(T)</p><p>　　Φ50:

52、 26.66×40%=10.66(T)</p><p><b>　　一倉(cāng)平均球徑:</b></p><p>　　D= (DG+DG+DG)/(G+G+G) （2-7）</p><p>　　=(70×6.67+60×9.33+50×10.66)/(6.67+9.33+10.66) =58.5(

53、mm)</p><p><b>　　二倉(cāng)鋼球重量:</b></p><p>　　G=γvψ=4.5×16.46×0.27=20(T)</p><p><b>　　各級(jí)球重:</b></p><p>　　Φ50: 20×30%=6(T)</p><p&

54、gt;　　Φ40: 20×40%=8(T)</p><p>　　Φ30: 20×30%=6(T)</p><p><b>　　二倉(cāng)平均球徑:</b></p><p>　　D= (DG+DG+DG)/(G+G+G)=(50×6+40×8+30×6)/20</p><p>&

55、lt;b>　　=40(mm)</b></p><p><b>　　三倉(cāng)鋼球重量:</b></p><p>　　G=γvψ=4.5×9.63×0.24=32(T)</p><p><b>　　各級(jí)球重:</b></p><p>　　Φ30: 32×30%

56、=9.6(T) </p><p>　　Φ20: 32×40%=12.8(T)</p><p>　　Φ10: 32×30%=9.6(T)</p><p><b>　　三倉(cāng)平均球徑:</b></p><p>　　D= (DG+DG+DG)/(G+G+G)</p><p>

57、;　　=(30×9.6+20×12.8+10×9.6)/32</p><p><b>　　=20(mm)</b></p><p><b>　?。?）研磨體的補(bǔ)充</b></p><p>　　磨機(jī)中運(yùn)行的研磨體被逐漸磨損，體積減小，形狀變異，研磨體的裝載量和級(jí)配都發(fā)生了變化。為了維持正確合理的級(jí)

58、配和裝載量，保持較高的粉磨效率，就得定期補(bǔ)充和更換研磨體，清倉(cāng)和補(bǔ)球時(shí)間應(yīng)視研磨體的機(jī)械性能（形狀、硬度和韌性、物料的物理機(jī)械性能、易磨性、溫度水分等）和磨機(jī)的運(yùn)行狀況而定。例如，鋼球比鋼鍛消耗快，比鋼棒也消耗大些，磨水泥比磨生料消耗快，而磨生料的鋼鍛消耗卻大于磨水泥的鋼鍛消耗。</p><p>　　按我國(guó)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)水泥磨來說：第一倉(cāng)通常5-7天從磨頭喂料口補(bǔ)球一次，每次補(bǔ)球量約為該倉(cāng)球量的1-2%（一般只補(bǔ)入大球

59、），第二倉(cāng)每隔10-15天補(bǔ)球一次，補(bǔ)充量約為2%，每次補(bǔ)球的數(shù)量應(yīng)結(jié)合具體情況而酌情確定。一般每粉磨一噸的物料，研磨體的消耗大致如表（2-1）所示：</p><p>　　表2-1 粉磨一噸物料研磨體的消耗量</p><p>　　同時(shí)由于研磨體長(zhǎng)期使用磨損，所以必須對(duì)鋼球進(jìn)行處理，大體清倉(cāng)時(shí)間可參照下列時(shí)間而定：</p><p>　　粉磨礦渣水泥：一、二倉(cāng)鋼球每月

60、清理一次</p><p>　　生料磨：二倉(cāng)鋼球每?jī)蓚€(gè)月清理一次</p><p>　　重新配球時(shí)，表面被磨光、尺寸變小的研磨體可選作相應(yīng)規(guī)格磨體繼續(xù)使用。</p><p>　　2.5 磨內(nèi)研磨體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析</p><p>　　2.5.1 研磨體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的三種基本情況</p><p><b>　　a 瀉落式運(yùn)動(dòng)

61、狀態(tài)</b></p><p>　　當(dāng)筒體的轉(zhuǎn)速過低，且研磨體太少時(shí)，研磨體順筒體旋轉(zhuǎn)一定的角度。當(dāng)研磨體超過自然休止角時(shí)，則象雪崩一樣瀉落下來，這樣不斷地反復(fù)循環(huán)，研磨體被提升的高度不高，只有滾動(dòng)和滑動(dòng)，基本上沒有沖擊作用，因而粉磨效果不佳。</p><p><b>　　b 拋落式運(yùn)動(dòng)狀態(tài)</b></p><p>　　當(dāng)筒體的轉(zhuǎn)速適

62、宜時(shí)，由于離心力作用的影響，研磨體貼附在筒體內(nèi)壁上，與筒體作圓弧上升運(yùn)動(dòng)，并被帶到適宜的高度，然后象拋射體一樣降落，研磨體呈瀑布狀態(tài)以最大沖擊力將物料擊碎，同時(shí)在筒體回轉(zhuǎn)的過程中，研磨體的滾動(dòng)和滑動(dòng)也對(duì)物料起到研磨作用。</p><p><b>　　c 離心力運(yùn)動(dòng)狀態(tài)</b></p><p>　　當(dāng)筒體轉(zhuǎn)速過高時(shí)，由于離心力作用的影響，研磨體貼附在筒體內(nèi)壁上與筒體一起

63、回轉(zhuǎn)，而不降落則研磨體不發(fā)揮沖擊和研磨作用，也就不能粉磨物料。</p><p>　　2.5.2球磨機(jī)中研磨體的運(yùn)動(dòng)分析</p><p>　　球磨機(jī)的粉磨作用主要是研磨體對(duì)于物料的沖擊和研磨。為了確定磨機(jī)的主要工作參數(shù)，必須對(duì)研磨體的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)加以分析。</p><p>　　研磨體運(yùn)動(dòng)的實(shí)際狀態(tài)是很復(fù)雜的，為了使分析問題簡(jiǎn)化，作如下基本假設(shè)：</p>&l

64、t;p>　　a磨機(jī)在正常操作時(shí)，研磨體在筒體內(nèi)按其所在位置是一層一層地進(jìn)行循環(huán)運(yùn)動(dòng)。在軸向各個(gè)不同的橫斷面上，研磨體的運(yùn)動(dòng)狀況完全相似。</p><p>　　b研磨體在磨機(jī)筒體內(nèi)在工作軌跡只有兩種，一種是一層層地以磨機(jī)筒體橫斷面的幾何中心為圓心，按同心圓弧軌跡隨著筒體回轉(zhuǎn)作向上運(yùn)動(dòng)，另一種是一層層地按拋物線軌跡降落下來。</p><p>　　c研磨體與磨機(jī)筒壁間及研磨體層與層之間的相

65、對(duì)滑動(dòng)極小，可忽略。</p><p>　　d磨機(jī)筒體內(nèi)物料對(duì)于研磨體運(yùn)動(dòng)的影響略去不計(jì)。</p><p>　　e略去研磨體直徑不計(jì)</p><p>　　取緊貼筒體襯板內(nèi)壁的最外層研磨體作為研究對(duì)象，研磨體在隨筒體作圓弧向上運(yùn)動(dòng)過程中，當(dāng)達(dá)到某一位置時(shí)，其離心力Pc小于或等于本身重力的徑向分力，研磨體就開始離開圓弧軌跡，作拋射體運(yùn)動(dòng)，即按拋物線軌跡運(yùn)動(dòng)。由此可見，研磨

66、體在脫離點(diǎn)開始脫離應(yīng)具備的條件為：</p><p>　　cosα ≥Rn/900 （2-8）</p><p>　　以上的公式為研磨體運(yùn)動(dòng)的基本方程式，研磨體的脫離角與筒體的轉(zhuǎn)速和有效半徑有關(guān)，而與研磨體的質(zhì)量無關(guān)。</p><p>　　2.5.3 磨體運(yùn)動(dòng)脫離點(diǎn)的軌跡</p><p>　　當(dāng)

67、磨機(jī)在一定的轉(zhuǎn)速下進(jìn)行操作時(shí)，研磨體的基本方程式代表任一層脫離點(diǎn)諸因素之間的關(guān)系，它有著普遍意義，把上式改寫為：</p><p>　　R=900cosα/ n （2-9）</p><p>　　此式即為脫離點(diǎn)軌跡的曲線方程，它是一段圓弧。</p><p>　　2.5.4最內(nèi)層研磨體的半徑</p>&l

68、t;p>　　若要求各層研磨體恒在同一軌跡上做循環(huán)回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)而又不產(chǎn)生互相干涉，就必須確定最內(nèi)層研磨體的半徑R2，否則就會(huì)使上升和下落的研磨體在中途相碰而互相干涉其運(yùn)動(dòng)規(guī)律，只要降落點(diǎn)處于極限位置，此處即為由降落曲線求得的橫坐標(biāo)X的最小值，根據(jù)代數(shù)公式解得X為最小值時(shí)的脫離角為α =73 °44¹ 與此脫離角相當(dāng)?shù)淖顑?nèi)層研磨體的半徑為：</p><p>　　R=900cosα/ n=252

69、/ n</p><p>　　因此在確定研磨體的裝載量時(shí)，務(wù)必使最內(nèi)層研磨體的半徑比252/n要大，否則研磨體在降落時(shí)會(huì)互相干擾、碰撞，損失其能量，降低粉磨效率。</p><p>　　2.5.5 研磨體動(dòng)態(tài)作用力：</p><p>　　磨機(jī)在正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，研磨體所產(chǎn)生的動(dòng)態(tài)作用力有以下三個(gè)方面：</p><p>　　a 與筒體一起回轉(zhuǎn)上升部分研磨

70、體產(chǎn)生的離心力Pc</p><p>　　b 與筒體一起回轉(zhuǎn)上升的那部分研磨體的重力G</p><p>　　c 作拋落運(yùn)動(dòng)那部分研磨體產(chǎn)生的沖擊力Ps</p><p>　　3 球磨機(jī)主要參數(shù)的確定</p><p>　　3.1 磨機(jī)工作轉(zhuǎn)數(shù)的確定</p><p><b>　　1磨機(jī)的臨界轉(zhuǎn)速n</b>

71、;</p><p>　　假定鋼球與研磨體無滑動(dòng)時(shí)，最外層鋼球產(chǎn)生臨界運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的理論臨界轉(zhuǎn)數(shù)公式:</p><p>　　n=42.4/(rpm) （3-1）</p><p>　　式中：n---磨機(jī)的理論臨界轉(zhuǎn)數(shù)，(rpm)；</p><p>　　D---磨機(jī)的凈空直徑，(m)；</p><

72、p>　　故 n=42.4/=26.6（rpm）</p><p>　　2 球磨機(jī)的理論適宜轉(zhuǎn)數(shù)n</p><p>　　最外層鋼球具有最大降落高度時(shí)的理論最適宜轉(zhuǎn)數(shù)公式(即為列文松公式)：</p><p>　　n =32.2/=32.2/= 20.2(rpm) （3-2）</p><p>　　式中：Ψ =n/ n=20.2/26

73、.30=0.76</p><p>　　n--磨機(jī)理論適宜轉(zhuǎn)數(shù)，(rpm)；</p><p><b>　　Ψ-轉(zhuǎn)數(shù)比；</b></p><p>　　3球磨機(jī)的實(shí)際工作轉(zhuǎn)速n</p><p>　　確定磨機(jī)合理的工作轉(zhuǎn)數(shù)，它與襯板形狀、研磨體的裝載量，被磨物料的物理性質(zhì)磨機(jī)的生產(chǎn)工藝流程等均有著密切的關(guān)系，且直接影響到提高磨機(jī)

74、產(chǎn)量，降低電耗和減少鋼球和襯板的損耗磨機(jī)的工作轉(zhuǎn)數(shù)有三種工作制度：</p><p>　?。?）高轉(zhuǎn)數(shù)的工作制度--n接近或超過（微超或大些）理論臨界轉(zhuǎn)速</p><p>　　磨機(jī)可以超過理論臨界轉(zhuǎn)數(shù)運(yùn)行而不發(fā)生臨界現(xiàn)象，即使最外層鋼球接近或超過臨界運(yùn)行時(shí)，其各層鋼球仍能正常運(yùn)行，且由于轉(zhuǎn)速的提高， 研磨體的周轉(zhuǎn)率提高，故粉磨效率提高。</p><p>　?。?）低轉(zhuǎn)

75、速工作制度</p><p>　　n=（0.58-0.62）n，它使用于濕法生產(chǎn)溢流卸流的二級(jí)磨機(jī)</p><p>　　（3）中等轉(zhuǎn)數(shù)的工作制度</p><p>　　對(duì)中等轉(zhuǎn)數(shù)適用范圍等二種不同意見：</p><p>　　a 當(dāng)球磨機(jī)工作轉(zhuǎn)數(shù)為0.76n時(shí)，磨機(jī)效率最高，也就是比生產(chǎn)效率高（每一馬力噸/小時(shí)），而工作轉(zhuǎn)數(shù)為臨界轉(zhuǎn)速的68%，絕對(duì)

76、生產(chǎn)率提高，但電耗比前者大2-3倍，從經(jīng)濟(jì)觀點(diǎn)出發(fā)，推薦采用 n=0.76n</p><p>　　b在一定轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，生產(chǎn)率隨轉(zhuǎn)數(shù)的增加功率并不快，為提高磨機(jī)生產(chǎn)率可以采用n=0.88 n。</p><p>　　確定磨機(jī)實(shí)際工作轉(zhuǎn)數(shù)原則：當(dāng)D>2m時(shí)，n=32.2/-0.2D</p><p>　　本設(shè)計(jì)為Ф2.6X13m磨機(jī)，所以</p><

77、;p>　　n=32.2/-0.2D （3-3）</p><p>　　= 32.2/-0.2×2.6</p><p>　　=19.45(rpm)</p><p>　　取n=19.5（rpm）。</p><p>　　3.2 磨機(jī)功率的計(jì)算</p><p>　　磨內(nèi)研磨體呈瀑布

78、狀態(tài)，工作時(shí)的功率計(jì)算磨機(jī)需用功率可用下式計(jì)算：</p><p>　　N=0.2vD n(G/v) (kw) （3-4）</p><p>　　式中：N---磨機(jī)需用功率； </p><p>　　v---磨機(jī)有效容積；</p><p>　　D---磨機(jī)有效內(nèi)徑；</p><p>　　n---磨機(jī)工作

79、轉(zhuǎn)數(shù)；</p><p>　　G ---研磨體總裝載量；</p><p>　　N=0.2×65×(2.6-2×0.03) ×19.5×(27.99/65) (kw)</p><p><b>　　=327 (kw)</b></p><p>　　磨機(jī)電機(jī)功率可用下式計(jì)算:&l

80、t;/p><p>　　N = kkN=1.3×1.1×327=467.6(kw) （3-5） </p><p>　　故取N = 470(kw)。</p><p>　　3.3磨機(jī)生產(chǎn)率的確定</p><p>　　3.3.1 影響磨機(jī)生產(chǎn)率的因素</p><p>　　a 粉磨物料的種類 它的物理性

81、質(zhì)（水分、溫度、易磨性等）入磨前的粘度，欲磨細(xì)的程度；</p><p>　　b 磨機(jī)的形式：長(zhǎng)度、直徑、倉(cāng)數(shù)、各不見形狀；</p><p>　　c 研磨體的種類、裝載量和級(jí)配；</p><p>　　d 被粉磨物料的加料均勻程度、喂料量大小及助磨劑的應(yīng)用等。</p><p>　　3.3.2 磨機(jī)生產(chǎn)率的計(jì)算</p><p&g

82、t;　　《建筑材料機(jī)械設(shè)計(jì)》介紹的常用的球磨機(jī)產(chǎn)量計(jì)算公式如下：</p><p>　　Ψ = 0.2vDn(m/v)k （3-6）</p><p>　　Ψ= 0.2×65×2.54×19.5×(78.93/65)0.055</p><p>　　=41.37(t/h)</p>&l

83、t;p>　　由上式可知,磨機(jī)產(chǎn)量在42t/h左右,滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　4 磨機(jī)主要機(jī)件的設(shè)計(jì)和計(jì)算</p><p>　　如前所述，磨機(jī)總體設(shè)計(jì)中，著重從工藝方面考慮，主要是如何提高粉磨效率和降低電耗，而磨機(jī)機(jī)件的設(shè)計(jì)，則是保證上述條件下，如何提高機(jī)械制造和降低原材料的消耗，為此，磨機(jī)各機(jī)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)既要有足夠的強(qiáng)度，又要加工工藝性好，重量輕堅(jiān)固耐用。</p>

84、;<p>　　4.1 磨機(jī)筒體部分</p><p>　　磨機(jī)筒體部分是磨機(jī)的主體，包括磨機(jī)筒體，筒體端蓋，中空軸，磨內(nèi)的襯板，隔倉(cāng)板及揚(yáng)料板等。</p><p>　　4.1.1筒體和筒體端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　筒體和筒體端蓋有整體結(jié)構(gòu)兩部分組成，端蓋分焊接和鑄造兩種結(jié)構(gòu)，焊接的端蓋是將鋼板直接焊在筒體上，再經(jīng)車削加工出端面及安裝中空軸出口，

85、這樣能夠保證端蓋與筒體的同心度及端蓋的端面與筒體中心線的垂直度。</p><p>　　筒體和端蓋目前廣泛采用鋼板焊接結(jié)構(gòu)，它在制造方面具有下列優(yōu)點(diǎn)：</p><p>　　a 機(jī)件的制造工藝程度簡(jiǎn)單，沒有車間工種間的反復(fù)和交錯(cuò)</p><p>　　b 切削加工工序及切削加工面積少</p><p>　　c 避免了大型整體鑄造產(chǎn)生的缺陷，材料消耗少

86、</p><p>　　d 加工容易，無特殊設(shè)備要求</p><p>　　筒體是用鋼板卷削焊接而成的薄壁件，兩端焊有相同材料鋼板制成的端蓋，筒體是承受重載，交變動(dòng)載荷是處于低速長(zhǎng)期運(yùn)行的機(jī)件，它是筒體的主要零件，故設(shè)計(jì)時(shí)要求它是不更換零件，以保證它在工作中安全可靠，長(zhǎng)期使用，且在使用過程中，亦必須保證質(zhì)量，對(duì)于磨機(jī)的壽命一般要求大于25年。</p><p>　　鋼板材

87、質(zhì)的選擇：制造筒體的材料有普通結(jié)構(gòu)鋼A3，鍋爐鋼板20g、20號(hào)優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)鋼，和16Mn低合金結(jié)構(gòu)鋼。近年來，廣泛采用低合金高強(qiáng)度鋼16Mn，這類鋼易于施焊，韌性較好，而16Mn可焊性綜合機(jī)械性能如耐磨性、耐疲勞性，腐蝕性及切削加工均化比 Q235A為好，故應(yīng)優(yōu)先采用，本設(shè)計(jì)Q235-A、GB700-88</p><p>　　4.1.2筒體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)中的注意事項(xiàng)</p><p>　　a 必須滿

88、足工藝提出的磨機(jī)規(guī)格要求的凈空長(zhǎng)度，為此，筒體的內(nèi)徑</p><p>　　D = D+2 δ （4-1）</p><p>　　δ為襯板的平均厚度，一般取δ=0.05mm</p><p>　　筒體的長(zhǎng)度： L = L+δ+δ+δ （4-2）</p><

89、p>　　δδδ分別為隔倉(cāng)板、磨頭襯板、出料端揚(yáng)料裝置等的厚度。</p><p>　　b 筒體鋼板排列拼湊原則</p><p>　　排列筒體鋼板時(shí)，應(yīng)充分地選用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格的鋼板，避免余料或接長(zhǎng)現(xiàn)象，力求降低邊角料的消耗，拼湊排列鋼板時(shí)應(yīng)盡可能的減少筒體焊縫數(shù)目，使筒體上的縱環(huán)焊縫最少，且應(yīng)避免在筒體中出現(xiàn)環(huán)的焊縫。</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，磨機(jī)鋼板的厚度約為

90、磨機(jī)直徑的1-1.5%。本規(guī)格磨可取δ=30m。 </p><p>　　筒體的縱向焊縫最多不超過4條，各每節(jié)的焊縫應(yīng)交錯(cuò)90 度以上，避免“十”字形接縫，每節(jié)間縱向焊縫應(yīng)按襯板寬度的整數(shù)倍錯(cuò)開。</p><p>　　c 筒體上固定的襯板與隔倉(cāng)板的螺釘孔應(yīng)根據(jù)襯板尺寸等距開設(shè)、縱橫成行，以便于統(tǒng)一襯板規(guī)格和便于調(diào)整隔倉(cāng)板位置，襯板螺孔距筒體焊縫距筒體焊縫距離δ≥2.5d(d為螺釘孔直徑)這是

91、因?yàn)楹缚p附近有較大的應(yīng)力集中，同時(shí)也便于襯板螺釘?shù)墓潭ā?lt;/p><p>　　d 筒體上的人空應(yīng)避免開設(shè)在筒體的中央，而且又應(yīng)盡量開設(shè)倉(cāng)室的中部這樣對(duì)調(diào)整隔倉(cāng)板的位置有較大的余量，同時(shí)也便于裝卸研磨體和更換磨損零件，如襯板隔倉(cāng)板等，人孔的開設(shè)應(yīng)在保證人能進(jìn)出筒體的前提下，越小越好，盡量減少筒體強(qiáng)度的削弱，且人孔形狀應(yīng)使筒體產(chǎn)生最小的應(yīng)力集中，使筒體斷面模數(shù)削弱最小，還要盡可能減少襯板的種類。</p>

92、<p>　　為增強(qiáng)筒體人孔周圍應(yīng)設(shè)置整塊的加強(qiáng)板，加強(qiáng)板面不得壓縮筒體焊縫，加強(qiáng)板與筒體結(jié)合采用鉚接較可靠，加強(qiáng)板厚度S≥1.1δ。</p><p>　　取S ≥1.1×30=33mm</p><p>　　人孔的開設(shè)有沿筒體母線方向單向開設(shè)和交錯(cuò)開設(shè),單向開設(shè)時(shí)會(huì)由于人孔強(qiáng)板等重的離心、慣性力，增加筒體動(dòng)載荷，但對(duì)裝卸研磨體有利，錯(cuò)開開設(shè)時(shí)，剛好相反。本設(shè)計(jì)采用的格式

93、如圖4-1所示:</p><p>　　圖4-1 人孔交錯(cuò)開設(shè)</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用矩形，人孔口尺寸為309×510mm, 圓角半徑為R60,人孔開設(shè)宜用機(jī)械加工方法，而不宜用任何火焰氣割，因?yàn)榛鹧鏆飧顣?huì)產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，若不得以用氣割則最好采用退火處理。</p><p>　　4.1.3筒體端蓋設(shè)計(jì)中的注意事項(xiàng)</p><p&

94、gt;　　a 平面端蓋的鋼板厚度根據(jù)計(jì)算決定，一般可按下式計(jì)算選取δ=（1.5-2.5）×30=45-75mm,一般根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，取δ=50mm</p><p>　　拼焊的端蓋，其焊縫應(yīng)避免與筒體焊縫重合，也要避免它與筒體焊縫重合也要避免與螺栓孔重合。</p><p>　　b 從等強(qiáng)度觀點(diǎn)出發(fā)，端蓋應(yīng)設(shè)計(jì)中部補(bǔ)強(qiáng)板其厚度在滿足強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)需要的原則下，應(yīng)與筒體鋼板厚度相等。<

95、/p><p>　　c 端蓋內(nèi)側(cè)應(yīng)設(shè)置加強(qiáng)筋，其作用為：可用較薄的加強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)端蓋，使端蓋鋼板厚度減小，保護(hù)用于固定中空軸的螺栓頭，筋板的厚度可取為筒體鋼板厚度，寬度可酌情取為端蓋厚的兩倍。</p><p>　　d 端蓋與筒體的焊接形式</p><p>　　由于筒體在此部分的應(yīng)力較小，計(jì)算結(jié)果證明切應(yīng)力都在100ks/cm 以下，而彎曲應(yīng)力就更小了，故在正常情況下，這些情況均

96、能滿足強(qiáng)度要求。</p><p>　　4.2 中空軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　中空軸是由鑄鋼制造帶有法蘭的空心圓柱體，裝在筒體兩端承受整個(gè)磨機(jī)的全部動(dòng)載荷，故在工作中要求安全可靠，長(zhǎng)期使用。</p><p>　　4.2.1中空軸的材料選擇</p><p>　　中空軸承受彎扭，切交變載荷還有一定的摩擦損耗，且中空軸與法蘭的過度圓角應(yīng)力集中

97、較大，故對(duì)材料要求具有一定的強(qiáng)度、塑性、硬度，且要求其對(duì)應(yīng)力集中的敏感性不得太大。</p><p>　　本設(shè)計(jì)磨機(jī)的中空軸材料采用ZG45。</p><p>　　4.2.2 中空軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b>　　A中空軸的軸頸部分</b></p><p>　　對(duì)一般圈流磨 d = 0.

98、4D （4-3）</p><p>　　l= (0.3-0.4)d （4-4）</p><p>　　所以d=1040mm,根據(jù)工廠長(zhǎng)期經(jīng)驗(yàn)，取d=1040mm</p><p>　　l=(0.3-0.4) ×1040=312-416mm</p>

99、<p><b>　　B中空軸的技術(shù)要求</b></p><p>　　a 為保證中空軸有良好的機(jī)械性能，故對(duì)鑄件和焊件均需進(jìn)行退火處理;</p><p>　　b 粗加工之后切鑿寬度不得超過缺陷表面所在寬度的10%，切鑿面積總和不得超過各該表面總面積2%，但連同毛坯件的切鑿面積在內(nèi)，其總和不得超過各該表面總面積的4%;</p><p>

100、;　　c法蘭端口的止口圓必須與軸頸同心，其不同心度對(duì)本磨機(jī)為小于等于0.25mm,法蘭止口圓端對(duì)軸頸軸心線不垂直度≤0.15mm。</p><p>　　C筒體、筒體端蓋、中空軸、磨頭法蘭、聯(lián)結(jié)螺栓及傳動(dòng)接管的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　a 筒體長(zhǎng)徑比L/D=13/2.6=5，只能用計(jì)算應(yīng)力σ≤[σ]來初定δ。</p><p>　　b 三個(gè)粉磨倉(cāng)之間都用雙層隔倉(cāng)板，

101、隔倉(cāng)板層數(shù)Z=2+2=4層</p><p>　　磨體部分重量 G=D[3+L(1+5/D)/D+(2+Z)/D]/4ζ （4-5）</p><p>　　=2.6×[3+13(1+5/2.6)/2.6+(2+4)/2.6]/4×1.0</p><p><b>　　=87.5(t)</b><

102、;/p><p><b>　　c 總載荷G</b></p><p>　　G = G+1.37G=87.5+1.37×87.5=209(t) （4-6）</p><p><b>　　d 計(jì)算筒體厚度δ</b></p><p>　　取計(jì)算應(yīng)力σ=0.95[σ],筒體材料為A3，鋼板

103、厚度在20～40mm的強(qiáng)度極限σ=402～421Mpa, [σ]=0.0717σ，</p><p>　　σ= 0.95[σ] （4-7）</p><p>　　=0.95×0.0717×(402～421)</p><p>　　=2.74～2.87×10(N/cm)</p>

104、<p>　　取其平均值：σ=2.8×10N/cm,</p><p>　　筒體截面模數(shù)： W=π Dδ/4　　　　　　　　　　 （4-8）</p><p><b>　　=π×260δ/4</b></p><p>　　=1.69×10πδ</p><p>

105、　　筒體最大彎矩： M= LG/8 （4-9）</p><p>　　= 1460×2.09×10/8</p><p>　　= 3.65×10(Ncm)</p><p>　　計(jì)算應(yīng)力： σ = M/WC

106、 （4-10）</p><p>　　= 3.65×10/1.69×10πδ×0.9</p><p>　　=7639/δ=2.8×10</p><p>　　δ= 7639/2.8×10=2.73(cm)</p><p>　　故筒體厚度δ應(yīng)在28～30范圍內(nèi)選定。</p>&l

107、t;p>　　D 筒體彎矩與當(dāng)量彎矩</p><p>　　M= G (L+ 2×L) （4-11）</p><p>　　= 2.09×10(1460+2×50)/8</p><p>　　=4.08×10(Ncm)</p><p>　　x= x+a/2 =336+

108、52/2=362(cm)</p><p>　　M= G[x-( x- L)/( L-2L)]/2 （4-12）</p><p>　　=2.09×10[362-(362-45)/(1460–2×45)]/2</p><p>　　=3.02×10(Ncm)</p><p>　　M= 955N10/n

109、 （4-13）</p><p>　　= 955×1000×10/17.5</p><p>　　= 5.46 ×10(Ncm)</p><p>　　M= 955N10×(x/ L)/n</p><p>　　= 955×1000×10×(362/14

110、60)/17.5</p><p>　　= 1.35×10(Ncm)</p><p>　　M= （4-14）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　= 4.9×10(Ncm)</p><p>　　M= （4-15）</p&

111、gt;<p><b>　　= </b></p><p>　　= 3.1 ×10(Ncm)</p><p><b>　　E 筒體截面系數(shù)W</b></p><p>　　筒體中部： W= πDδ/4 （4-16）</p>

112、<p>　　=π(260) ×3/4</p><p>　　=1.59 ×10(cm)</p><p>　　人孔部位： W=πDδ(π-2b/D)/4+δ(D+2δ)(B-b)/2</p><p>　　=3π260 (π-2×31/260)/4+3 (260+2×3)(76.5-30.9)/2 &

113、lt;/p><p>　　=1.65 ×10( cm)</p><p><b>　　F 筒體應(yīng)力</b></p><p>　　a 彎曲應(yīng)力: σ=M/WC≤[σ] （4-17）</p><p>　　筒體中部: σ= M/W C&l

114、t;/p><p>　　= 4.08×10/1.69×10πδ×0.9</p><p>　　= 2.8×10(N/ cm)</p><p>　　故計(jì)算應(yīng)力σ=2.8×10=0.95[σ]=0.95×2.95×10，筒體厚度δ=3cm比較適中。</p><p>　　人孔部位:

115、 σ= M/ W C</p><p>　　=3.02×10/1.69×10πδ×0.9</p><p>　　= 2.03×10(N/ cm)</p><p><b>　　故σ<σ，安全。</b></p><p>　　b 剪切應(yīng)力τ= Q/FC≤[τ],&l

116、t;/p><p>　　Q= G/2 = 2.09×10/2 = 1.05×10N</p><p>　　F = πDδ = π×260×3 = 2449 cm</p><p>　　τ= Q/πDδC=1.05×10/(2449×0.9)=470(N/ cm)</p><p>　　[τ]=0

117、.5×2.95×10=1.475×10>τ=470(N/ cm)</p><p>　　因?yàn)棣?[τ]=470/1475=32%,故一般可不驗(yàn)算。</p><p>　　G 筒體變形位移量的計(jì)算</p><p>　　E=2×10 N/ cm</p><p>　　I=πDδ/8=π2603/8=2.07

118、×10(cm)</p><p>　　L=L+2×L=1460-2×45=1370(cm)</p><p><b>　　驗(yàn)算最大撓度</b></p><p>　　f=G L[8-4(L/ L)+(L/ L)]/384E I</p><p>　　= 2.09×10×1460

119、[8-4( 1370/1460)+(1370/1460)]/384×2×10×2.07×10</p><p>　　=0.105 (mm) </p><p><b>　　4.3 襯板</b></p><p>　　4.3.1 襯板的作用</p><p>　　a 保護(hù)筒體，使筒體免

120、受研磨體和物料的直接沖擊和研磨</p><p>　　b將磨機(jī)的能量傳遞給研磨體,并利用襯板不同的幾何形狀的表面對(duì)研磨體的牽引力不同使研磨體獲得不同的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，以適應(yīng)粉料粉磨工藝過程要求</p><p>　　c對(duì)某些具有一定幾何形狀的自動(dòng)分級(jí)襯板還可以使研磨體按球徑大小沿磨體由進(jìn)料端向出料端自動(dòng)按大小順序排列，使各種不同的研磨體均能發(fā)揮其特有功能</p><p>　　

121、4.3.2 襯板材料的選擇</p><p>　　因?yàn)槟C(jī)主要是以沖擊和研磨體粉磨物料的，故對(duì)襯板材料必須要求具有一定的強(qiáng)度，抗沖擊韌性，和良好的耐磨性</p><p>　　a 對(duì)于粗磨倉(cāng)即一倉(cāng)，沖擊破碎是該倉(cāng)的主要工作形式，要求材料應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和抗沖擊韌性，常用ZGMn13耐磨白口鑄鐵，中錳稀土球墨鑄鐵</p><p>　　性質(zhì)比較：高猛鑄鋼ZGMn13需經(jīng)1

122、000-1100 ℃水淬及回火處理，HB≤220， 得到不含奧氏體的金相組織，具有很高的沖擊韌性，襯板使用后，在磨內(nèi)鋼球沖擊和延壓一段時(shí)間后，其表面在局部應(yīng)用作用下，將發(fā)生塑性變形，引起奧氏體組織逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)橛捕葮O高的馬氏體組織使之具有特高的耐磨性，此乃高錳鑄鐵的冷卻硬化性，對(duì)于磨機(jī)內(nèi)的高錳鑄鐵襯板，其冷作硬化后的硬度一般可達(dá)HB450-550，且硬度隨鋼球的沖擊力的增大而提高，使壽命可達(dá)半年至一年。</p><p&