甲醇水篩板精餾塔課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　化學(xué)與化學(xué)工程學(xué)院</b></p><p>　　《化工原理》專業(yè)課程設(shè)計(jì)</p><p>　　設(shè)計(jì)題目 常壓甲醇－水篩板精餾塔設(shè)計(jì) </p><p>　　化 工 原 理 課 程 設(shè) 計(jì) 任 務(wù) 書</p><p

2、>　　一、設(shè)計(jì)題目： 甲醇－水 精 餾 塔 的 設(shè) 計(jì) </p><p>　　二、設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件：</p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p>　　生產(chǎn)能力（進(jìn)料） 413.34Kmol/hr</p><p>　　操作周期 8000小時(shí)/年</p>&l

3、t;p>　　進(jìn)料組成 甲醇0.4634 水0.5366（質(zhì)量 分率 下同）</p><p>　　進(jìn)料密度 233.9Kg/m3 平均分子量 22.65</p><p>　　塔頂產(chǎn)品組成 >99%</p><p>　　塔底產(chǎn)品組成 <0.04%</p><p><b>　　2、操作條件&l

4、t;/b></p><p>　　操作壓力 1.45bar （表壓）</p><p>　　進(jìn)料熱狀態(tài) 汽液混合物 液相分率98%</p><p>　　冷卻水 20℃</p><p>　　直接蒸汽加熱 低壓水蒸氣 </p><p>　　塔頂為全凝器，中間汽液混合物進(jìn)料，連續(xù)精餾。</

5、p><p>　　3、設(shè)備形式 篩板式或浮閥塔</p><p>　　4、廠址 齊齊哈爾地區(qū)</p><p><b>　　三、圖紙要求</b></p><p>　　1、計(jì)算說明書（含草稿）</p><p>　　2、精餾塔裝配圖（1號圖，含草稿）</p><p&g

6、t;<b>　　一．前言5</b></p><p>　　1.精餾與塔設(shè)備簡介5</p><p><b>　　2.體系介紹5</b></p><p>　　3.篩板塔的特點(diǎn)6</p><p><b>　　4.設(shè)計(jì)要求:6</b></p><p>&

7、lt;b>　　二、設(shè)計(jì)說明書7</b></p><p><b>　　三．設(shè)計(jì)計(jì)算書8</b></p><p>　　1.設(shè)計(jì)參數(shù)的確定8</p><p>　　1.1進(jìn)料熱狀態(tài)8</p><p><b>　　1.2加熱方式8</b></p><p>　

8、　1.3回流比（R）的選擇8</p><p>　　1.4 塔頂冷凝水的選擇8</p><p>　　2.流程簡介及流程圖8</p><p><b>　　2.1流程簡介8</b></p><p>　　3.理論塔板數(shù)的計(jì)算與實(shí)際板數(shù)的確定9</p><p>　　3.1理論板數(shù)計(jì)算9</

9、p><p>　　3.1.1物料衡算9</p><p>　　3.1.2 q線方程9</p><p>　　3.1.3平衡線方程10</p><p>　　3.1.4 Rmin和R的確定10</p><p>　　3.1.5精餾段操作線方程的確定10</p><p>　　3.1.6精餾段和提餾段氣液

10、流量的確定10</p><p>　　3.1.7提餾段操作線方程的確定10</p><p>　　3.1.8逐板計(jì)算10</p><p>　　3.1.9圖解法求解理論板數(shù)如下圖:12</p><p>　　3.2實(shí)際板層數(shù)的確定12</p><p>　　4精餾塔工藝條件計(jì)算12</p><p&

11、gt;　　4.1操作壓強(qiáng)的選擇12</p><p>　　4.2操作溫度的計(jì)算13</p><p>　　4.3塔內(nèi)物料平均分子量、張力、流量及密度的計(jì)算13</p><p>　　4.3.1 密度及流量13</p><p>　　4.3.2液相表面張力的確定：14</p><p>　　4.3.3 液體平均粘度計(jì)算

12、15</p><p>　　4.4塔徑的確定15</p><p>　　4.4.1精餾段15</p><p>　　4.4.2提餾段17</p><p>　　4.5塔有效高度17</p><p>　　4.6整體塔高17</p><p>　　5.塔板主要工藝參數(shù)確定18</p>

13、<p>　　5.1溢流裝置18</p><p>　　5.1.1堰長lw18</p><p>　　5.1.2出口堰高h(yuǎn)w18</p><p>　　5.1.3弓形降液管寬度Wd和面積Af18</p><p>　　5.1.4降液管底隙高度h019</p><p>　　5.2塔板布置及篩孔數(shù)目與排列19

14、</p><p>　　5.2.1塔板的分塊19</p><p>　　5.2.2邊緣區(qū)寬度確定19</p><p>　　5.2.3開孔區(qū)面積Aa計(jì)算19</p><p>　　5.2.4篩孔計(jì)算及其排列20</p><p>　　6.篩板的力學(xué)檢驗(yàn)20</p><p>　　6.1塔板壓降2

15、0</p><p>　　6.1.1干板阻力hc計(jì)算20</p><p>　　6.1.2氣體通過液層的阻力Hl計(jì)算21</p><p>　　6.1.4氣體通過每層塔板的液柱高h(yuǎn)p21</p><p>　　6.2 篩板塔液面落差可忽略21</p><p>　　6.3液沫夾帶21</p><p&

16、gt;<b>　　6.4漏液22</b></p><p><b>　　6.5液泛22</b></p><p>　　7.塔板負(fù)荷性能圖22</p><p><b>　　7.1漏液線22</b></p><p>　　7.2液沫夾帶線23</p><p&

17、gt;　　7.3液相負(fù)荷下限線24</p><p>　　7.4液相負(fù)荷上限線24</p><p><b>　　7.5液泛線24</b></p><p>　　7.6操作彈性25</p><p>　　8. 輔助設(shè)備及零件設(shè)計(jì)26</p><p>　　8.1塔頂冷凝器（列管式換熱器）26&l

18、t;/p><p>　　8.1.1方案Ⅰ：垂直管26</p><p>　　8.1.2方案Ⅱ：水平管29</p><p>　　8.2各種管尺寸的確定30</p><p>　　8.2.1進(jìn)料管30</p><p>　　8.2.2釜?dú)堃撼隽瞎?0</p><p>　　8.2.3回流液管31<

19、;/p><p>　　8.2.4再沸器蒸汽進(jìn)口管31</p><p>　　8.2.5 塔頂蒸汽進(jìn)冷凝器出口管31</p><p>　　8.2.6冷凝水管32</p><p>　　8.3冷凝水泵32</p><p>　　9.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總33</p><p>　　10. 參考文獻(xiàn)及設(shè)計(jì)手冊35

20、</p><p><b>　　四．設(shè)計(jì)感想35</b></p><p><b>　　一．前言</b></p><p>　　1.精餾與塔設(shè)備簡介</p><p>　　蒸餾是分離液體混合物的一種方法，是傳質(zhì)過程中最重要的單元操作之一，蒸餾的理論依據(jù)是利用溶液中各組分蒸汽壓的差異，即各組分在相同的壓力、

21、溫度下，其探發(fā)性能不同（或沸點(diǎn)不同）來實(shí)現(xiàn)分離目的。例如，設(shè)計(jì)所選取的甲醇-水體系，加熱甲醇（沸點(diǎn)64.5℃）和水（沸點(diǎn)100.0℃）的混合物時(shí),由于甲醇的沸點(diǎn)較水為低,即甲醇揮發(fā)度較水高,故甲醇較水易從液相中汽化出來。若將汽化的蒸汽全部冷凝，即可得到甲醇組成高于原料的產(chǎn)品，依此進(jìn)行多次汽化及冷凝過程，即可將甲醇和水分離。這多次進(jìn)行部分汽化成部分冷凝以后，最終可以在汽相中得到較純的易揮發(fā)組分，而在液相中得到較純的難揮發(fā)組分，這就是精餾。

22、</p><p>　　在工業(yè)中，廣泛應(yīng)用精餾方法分離液體混合物，從石油工業(yè)、酒精工業(yè)直至焦油分離，基本有機(jī)合成，空氣分離等等，特別是大規(guī)模的生產(chǎn)中精餾的應(yīng)用更為廣泛。 </p><p>　　蒸餾按操作可分為簡單蒸餾、平衡蒸餾、精餾、特殊精餾等多種方式。按原料中所含組分?jǐn)?shù)目可分為雙組分蒸餾及多組分蒸餾。按操作壓力則可分為常壓蒸餾、加壓蒸餾、減壓（真空）蒸餾。此外，按操作是否連續(xù)蒸餾和間歇蒸

23、餾。工業(yè)中的蒸餾多為多組分精餾，本設(shè)計(jì)著重討論常壓下的雙組分精餾，即苯-甲苯體系。</p><p>　　在化學(xué)工業(yè)和石油工業(yè)中廣泛應(yīng)用的諸如吸收，解吸，精餾，萃取等單元操作中，氣液傳質(zhì)設(shè)備必不可少。塔設(shè)備就是使氣液成兩相通過緊密接觸達(dá)到相際傳質(zhì)和傳熱目的的氣液傳質(zhì)設(shè)備之一。</p><p>　　塔設(shè)備一般分為階躍接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔，后者的代表則為填料塔。 篩板

24、塔在十九世紀(jì)初已應(yīng)用與工業(yè)裝置上，但由于對篩板的流體力學(xué)研究很少，被認(rèn)為操作不易掌握，沒有被廣泛采用。五十年代來，由于工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐，對篩板塔作了較充分的研究并且經(jīng)過了大量的工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐，形成了較完善的設(shè)計(jì)方法。篩板塔和泡罩塔相比較具有下列特點(diǎn)：生產(chǎn)能力大于10.5%，板效率提高產(chǎn)量15%左右；而壓降可降低30%左右；另外篩板塔結(jié)構(gòu)簡單，消耗金屬少，塔板的造價(jià)可減少40%左右；安裝容易，也便于清理檢修。本設(shè)計(jì)討論的就是篩板塔。</p

25、><p><b>　　2.體系介紹</b></p><p>　　甲醇－水體系汽液平衡數(shù)據(jù) (101.325kPa)：</p><p>　　甲醇、水密度、粘度、表面張力在不同溫度下的值：</p><p><b>　　3.篩板塔的特點(diǎn)</b></p><p>　　篩板塔板簡稱篩板，結(jié)

26、構(gòu)持點(diǎn)為塔板上開有許多均勻的小孔。根據(jù)孔徑的大小，分為小</p><p>　　孔徑篩板(孔徑為3—8mm)和大孔徑篩板(孔徑為10—25mm)兩類。工業(yè)應(yīng)用小以小孔徑</p><p>　　篩板為主，大孔徑篩板多用于某些特殊場合(如分離粘度大、易結(jié)焦的物系)。</p><p>　　篩板的優(yōu)點(diǎn)足結(jié)構(gòu)簡單，造價(jià)低；板上液面落差小，氣體壓降低，生產(chǎn)能力較大；氣體分散均勻，傳

27、質(zhì)效率較高。其缺點(diǎn)是篩孔易堵塞，不宜處理易結(jié)焦、粘度大的物料。</p><p>　　應(yīng)予指出，盡管篩板傳質(zhì)效率高，但若設(shè)計(jì)和操作不當(dāng)，易產(chǎn)生漏液，使得操作彈性減</p><p>　　小，傳質(zhì)效率下降．故過去工業(yè)上應(yīng)用較為謹(jǐn)慎。近年來，由于設(shè)計(jì)和控制水平的不斷提高，</p><p>　　可使篩板的操作非常精確，彌補(bǔ)了上述不足，故應(yīng)用日趨廣泛。在確保精確設(shè)計(jì)和采用先進(jìn)控

28、制手段的前提下，設(shè)計(jì)中可大膽選用。</p><p><b>　　4.設(shè)計(jì)要求:</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)條件：</b></p><p>　　體系：甲醇-水體系 </p><p>　　P=145kpa（表壓）</p><p>　　進(jìn)料組成0。4634 餾出

29、液組成》0.99</p><p>　　釜液組成《0.004 （以上均為質(zhì)量分率）</p><p>　　加料熱狀況 q=1.0</p><p>　　塔頂全凝器 泡點(diǎn)回流</p><p>　　回流比 R=(1.1—2.0)Rmin</p><p>　　單板壓降 ≤0.7kPa</p>

30、<p><b>　　二、設(shè)計(jì)說明書</b></p><p>　?。?） 設(shè)計(jì)單元操作方案簡介 </p><p>　　蒸餾過程按操作方式的不同，分為連續(xù)蒸餾和間歇蒸餾兩種流程。連續(xù)蒸餾具有生產(chǎn)能力大，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，工業(yè)生產(chǎn)中以連續(xù)蒸餾為主。間歇蒸餾具有操作靈活、適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，但適合于小規(guī)模、多品種或多組分物系的初步分離。故分離苯-甲苯混合物體系應(yīng)采用連

31、續(xù)精餾過程。</p><p>　　蒸餾是通過物料在塔內(nèi)的多次部分氣化與多次部分冷凝實(shí)現(xiàn)分離的，熱量自塔釜輸入，由冷凝器和冷卻劑中的冷卻介質(zhì)將余熱帶走。塔頂冷凝裝置可采用全凝器、分凝器-全凝器兩種不同的設(shè)置。工業(yè)上以采用全凝器為主，以便準(zhǔn)確控制回流比。</p><p>　?。?） 篩板塔設(shè)計(jì)須知</p><p>　?。?）篩板塔設(shè)計(jì)是在有關(guān)工藝計(jì)算已完成的基礎(chǔ)上進(jìn)行的

32、。對于氣、液恒摩爾流的塔段，只需任選其中一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)，并可將該設(shè)計(jì)結(jié)果用于此塔段中。例如，全塔最上面一段塔段，通常選上面第一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)；全塔最下面一段塔段，通常選最下面一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)。這樣計(jì)算便于查取氣液相物性數(shù)據(jù)。</p><p>　　（2）若不同塔段的塔板結(jié)構(gòu)差別不大，可考慮采用同一塔徑，若不同塔段塔板的篩孔數(shù)、空心距與篩孔直徑之比t/d0可能有差異。對篩孔少、塔徑大的塔段，為減少進(jìn)塔壁處液體“短路

33、”，可在近塔壁處設(shè)置擋板。只有當(dāng)不同塔段的塔徑相差較大時(shí)才考慮采用不同塔徑，即異徑塔。</p><p>　?。?） 篩板塔的設(shè)計(jì)程序</p><p>　　（1）選定塔板液流形式、板間距 HT、溢流堰長與塔徑之比lw/D、降液管形</p><p><b>　　式及泛點(diǎn)百分率。</b></p><p><b>　　

34、（2）塔徑計(jì)算。</b></p><p>　?。?）塔板版面布置設(shè)計(jì)及降液管設(shè)計(jì)。</p><p>　　（4）塔板操作情況的校核計(jì)算——作負(fù)荷性能圖及確定確定操作點(diǎn)。</p><p><b>　　三．設(shè)計(jì)計(jì)算書</b></p><p><b>　　1.設(shè)計(jì)參數(shù)的確定</b></p&

35、gt;<p><b>　　1.1進(jìn)料熱狀態(tài)</b></p><p>　　泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，塔的操作易于控制，不受環(huán)境影響。飽和液體進(jìn)料時(shí)進(jìn)料溫度不受季節(jié)、氣溫變化和前段工序波動的影響，塔的操作比較容易控制。此外，泡點(diǎn)進(jìn)料，提餾段和精餾段塔徑大致相同，在設(shè)備制造上比較方便。冷液進(jìn)塔雖可減少理論板數(shù)，使塔高降低，但精餾釜及提餾段塔徑增大，有不利之處。所以根據(jù)設(shè)計(jì)要求，泡點(diǎn)進(jìn)料，q＝1。&

36、lt;/p><p><b>　　1.2加熱方式</b></p><p>　　精餾塔的設(shè)計(jì)中多在塔底加一個(gè)再沸器以采用間接蒸汽加熱以保證塔內(nèi)有足夠的熱量供應(yīng)；由于甲醇-水體系中，甲醇是輕組分由塔頂冷凝器冷凝得到，水為重組分由塔底排出。所以本設(shè)計(jì)應(yīng)采用再沸器提供熱量，采用直接（低壓）水蒸汽加熱。</p><p>　　1.3回流比（R）的選擇</p

37、><p>　　實(shí)際操作的R必須大于Rmin，但并無上限限制。選定操作R時(shí)應(yīng)考慮，隨R選值的增大，塔板數(shù)減少，設(shè)備投資減少，但因塔內(nèi)氣、液流量L，V，L’，V’增加，勢必使蒸餾釜加熱量及冷凝器冷卻量增大，耗能增大，既操作費(fèi)用增大。若R值過大，即氣液流量過大，則要求塔徑增大，設(shè)備投資也隨之有所增大。其設(shè)備投資操作費(fèi)用與回流比之間的關(guān)系如下圖所示?？傎M(fèi)用最低點(diǎn)對應(yīng)的R值稱為最佳回流比。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)核算確定最佳R值，

38、常用的適宜R值范圍為：R＝（1.2～2）Rmin。</p><p>　　1.4 塔頂冷凝水的選擇</p><p>　　采用深井水，溫度t＝20℃</p><p>　　2.流程簡介及流程圖</p><p><b>　　2.1流程簡介</b></p><p>　　含甲醇0.4634（摩爾分?jǐn)?shù)）的甲醇-

39、水混合液經(jīng)過預(yù)熱器，預(yù)熱到泡點(diǎn)進(jìn)料。進(jìn)入精餾塔后分離，塔頂蒸汽冷凝后有一部分作為產(chǎn)品（含甲醇0.99），一部分回流再進(jìn)入塔中，塔底殘留液給再沸器加熱后，部分進(jìn)入塔中，部分液體作為產(chǎn)品排出塔體（含甲醇0.04）。</p><p>　　2.2簡略流程圖如下：</p><p><b>　　甲醇—水精餾流程圖</b></p><p>　　3.理論塔板數(shù)

40、的計(jì)算、實(shí)際板數(shù)的確定及熱量衡算</p><p><b>　　3.1理論板數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　3.1.1物料衡算</b></p><p>　　已知進(jìn)料量F＝413.34kmol/h，進(jìn)料組成XF＝0.3269，進(jìn)料q＝1</p><p>　　設(shè)計(jì)要求：XD＝0.9824，Xw

41、=0.0225</p><p>　　衡算方程 ： </p><p>　　F=D+W D=137.56Kmol/h</p><p>　　FXF=DXD+WXW W=275.78Kmol/h</p><p>　　3.1.2 相對揮發(fā)度的確定</p><p>　　純組分的飽

42、和蒸汽壓Ｐ０與溫度ｔ的關(guān)系</p><p>　　㏒＝Ｐsat=A-Ｂ／（Ｔ＋Ｃ） Ｔ用℃表示，P用㎜Hg表示。</p><p>　　α頂=1.64 α底=7.05</p><p>　　α= α=3.40</p><p>　　Xe=0.3269代入公式的：</p><p><b

43、>　　得y=0.5744</b></p><p>　?。╔e,Ye）=(0.3269,0.5744)</p><p>　　3.1.3Rmin和R的確定</p><p><b>　　=0.51</b></p><p>　　在(1.1—2.0)之間，符合要求。</p><p>　　3

44、.1.4精餾段操作線方程的確定</p><p><b>　　精餾段操作線方程：</b></p><p>　　=0.7143xn+0.2807</p><p>　　3.1.5精餾段和提餾段氣液流量的確定</p><p>　　已知 D＝137.56kmol/h R＝2.5</p><p>　　精餾段

45、：L＝RD＝343.9kmol/h</p><p>　　V＝（R＋1）D＝481.46kmol/h</p><p>　　提餾段：L’＝L＋qF＝757.24kmol/h</p><p>　　V’＝V-(1-q)F＝V＝481.46kmol/h</p><p>　　3.1.6提餾段操作線方程的確定</p><p><

46、;b>　　提餾段操作線方程：</b></p><p>　　=1.5728Xw-0.0001289</p><p><b>　　采用逐板計(jì)算法：</b></p><p>　　XD=y1=0.9824 x1=0.9426 </p><p>　　y2=0.9540

47、x2=0.8591</p><p>　　y3=0.8944 x3=0.7135</p><p>　　y4=0.7904 x4=0.5258</p><p>　　y5=0.6563 x5=0.3596</p><p>　　y6=0.5376 x6=0.254

48、8<0.3269</p><p>　　因x6<xq，第六塊上升的氣相組成由提餾段操作方程計(jì)算，</p><p>　　y7=0.4006 x7=0.1643</p><p>　　y8=0.2583 x8=0.09290</p><p>　　y9=0.1460 x9=0

49、.0.04787</p><p>　　y10=0.0752 x10=0.02334</p><p>　　y11=0.03659 x11=0.01105</p><p>　　y12=0.01724 x12=0.005134</p><p>　　y13=0.006786 x1

50、3=0.002005</p><p>　　y14=0.003025 x14=0.0008917</p><p>　　y15=0.001274 x15=0.0001356</p><p>　　y16=0.0004607 x16=0.0001356<Xw=0.000225</p><p>　　所

51、需總理論板數(shù)為16塊，第6塊板為加料板，精餾段需6塊板。</p><p><b>　　=0.567</b></p><p><b>　　=0.420</b></p><p>　　N精=10.60約11</p><p>　　N提=24.087約25</p><p><b&

52、gt;　　NT=36</b></p><p>　　全塔效率：=44.44%</p><p><b>　　3.2熱量衡算</b></p><p>　　3.2.1比熱容及汽化熱的計(jì)算</p><p>　　(1)塔頂溫度td =64.85℃時(shí)，內(nèi)插法求得</p><p>　　=89.12KJ

53、/(molK)</p><p><b>　　同理可分別求出：</b></p><p>　　(3)進(jìn)料塔溫度tF=76.87℃時(shí)，比熱容</p><p>　　=94.506KJ/(molK)</p><p>　　(3)塔底溫度tw99.97℃時(shí)，比熱容</p><p>　　=86.6KJ/(molK

54、)</p><p><b>　　3.2.1熱量衡算</b></p><p>　?。?）0℃時(shí)塔頂上升的熱量，塔頂0℃為基準(zhǔn)</p><p>　　（2）回流液的熱量 td =64.85℃ </p><p>　　(3)塔頂餾出液熱量 </p><p><b>　　(4)進(jìn)料熱</b

55、></p><p><b>　　(5)塔底殘液熱</b></p><p><b>　　(6)冷凝管消耗熱</b></p><p>　　(7)再沸器提供熱：塔釜熱損失10%。即</p><p><b>　　即實(shí)際熱負(fù)荷：</b></p><p>&l

56、t;b>　　計(jì)算得：</b></p><p>　　4精餾塔工藝條件計(jì)算</p><p>　　4.1操作壓強(qiáng)的選擇</p><p>　　應(yīng)該根據(jù)處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性原則。對熱敏物料，一般采用減壓操作，可使相對揮發(fā)度增大，利于分離，但壓力減小，導(dǎo)致塔徑增加，要使用抽空設(shè)備。對于物性無特殊要求的采用常壓操作。</p&g

57、t;<p>　　塔頂壓力P頂=145kPa </p><p>　　單板壓降ΔP=0.7kPa</p><p>　　進(jìn)料板壓力pF=145+0.7*(n-1)=152kPa</p><p>　　塔底壓力pw=145+0.7*(36-1)=169.5kPa</p><p>　　精餾段平均壓力pm=(145+152)/2=148.5k

58、Pa</p><p>　　提留段平均壓力pm' =(169.5+152)/2=160.75kPa</p><p>　　4.2操作溫度的計(jì)算</p><p>　　利用汽液平衡數(shù)據(jù)利用數(shù)值插值法確定進(jìn)料溫度tF、塔頂溫度tD、塔底溫度tW</p><p>　　塔頂溫度： tD=65.01 ℃</p><p>　　進(jìn)

59、料溫度： tF=76.81℃</p><p>　　塔底溫度： tW=99.97℃</p><p>　　精餾段平均溫度：t1=70.94℃</p><p>　　提溜段平均溫度：t2=88.42℃</p><p>　　4.3塔內(nèi)物料平均分子量、張力、流量及密度的計(jì)算</p><p>　　4.3.1 密度及流量</p&

60、gt;<p>　　甲醇分子量為：32.04kg/kmol (Ma) 水的分子量為：18.01 kg/kmol (Mb) </p><p><b>　　Ⅰ、精餾段</b></p><p>　　精餾段平均溫度：70.94℃</p><p>　　精餾段平均液相組成：</p><p>　　精餾段平均汽相

61、組成：</p><p>　　精餾段液相平均分子量：</p><p>　　精餾段氣相平均分子量：</p><p><b>　　液相密度：</b></p><p><b>　　氣相密度：</b></p><p><b>　　液相流量：</b></p&g

62、t;<p><b>　　氣相流量：</b></p><p><b>　?、颉⑻狃s段</b></p><p>　　提餾段平均溫度：79.54℃</p><p>　　提餾段平均液相組成：</p><p>　　提餾段平均氣相組成： </p><p>　　提餾段液相平均

63、分子量：</p><p>　　提餾段氣相平均分子量： </p><p><b>　　液相密度：</b></p><p><b>　　氣相密度：</b></p><p><b>　　液相流量：</b></p><p><b>　　氣相流量：<

64、;/b></p><p>　　4.3.2液相表面張力的確定：</p><p>　　查圖知：二元有機(jī)物-水溶液表面張力可用下列公式計(jì)算</p><p>　　其中 </p><p>　　上述諸式中 下標(biāo) W,O,S------分別代表水、有機(jī)物及表面部分；</p><p>　　Xw，Xo-----

65、主體部分的分子數(shù)：</p><p>　　Vw，Vo------主體部分的分子體積；</p><p>　　σw，σo-----分別為純水、有機(jī)物的表面張力；</p><p><b>　　對甲醇q=1。</b></p><p><b>　　塔頂液相表面張力</b></p><p>

66、;　　=65.01℃ 18.29 65.25</p><p>　　Tw=99.97℃ 14.89 58.8</p><p>　　TF=76.87℃ 17.20 63.13 </p><p><b>　　代入上式得：</b></p><p><

67、;b>　　塔頂液表面張力：</b></p><p><b>　　同理得</b></p><p><b>　　進(jìn)料板液相表面張力</b></p><p><b>　　塔頂</b></p><p><b>　　塔底</b></p>

68、<p><b>　　精餾段平均表面張力</b></p><p><b>　　提餾段平均表面張力</b></p><p>　　4.3.3 液體平均粘度計(jì)算</p><p>　　TD=65.01℃ </p><p>　　TF=76.87℃ </

69、p><p>　　TW=99.97 得：</p><p>　　塔頂液相粘度0.9824*0.328+(1-0.9824)*0.4465=0.3301</p><p>　　塔底液相粘度0.228</p><p>　　進(jìn)料板液相粘度0.3482</p><p>　　精餾段0.3391

70、5</p><p><b>　　提餾段0.3181</b></p><p><b>　　4.4塔徑的確定</b></p><p><b>　　4.4.1精餾段</b></p><p>　　欲求塔徑應(yīng)先求出空塔氣速 u＝安全系數(shù)×umax </p>&l

71、t;p><b>　　功能參數(shù)：</b></p><p>　　取塔板間距=0.35，板上液層高度h1=0.05m，</p><p>　　那么分離空間：- h1=0.35-0.05=0.30m</p><p>　　從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：C20=0.060，由于</p><p>　　=1.5214m/s</p>

72、<p>　　U=0.75umax=1.1411m/s</p><p><b>　　m</b></p><p>　　圓整得 D=1.7m</p><p>　　塔截面積：AT=(3.14/4)*11.72=2.2687</p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速：</b></p>

73、<p><b>　　4.4.2提餾段</b></p><p><b>　　功能參數(shù)：</b></p><p>　　取塔板間距=0.38m，板上液層高度板上液層高度h1=0.05m，</p><p><b>　　那么分離空間：</b></p><p>　　- h1=

74、0.38-0.08=0.30m</p><p>　　從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：C20=0.060，由于</p><p>　　u=0.75umax=1.5089m/s</p><p>　　圓整?。?D'=1.5m</p><p>　　塔截面積：AT=(3.14/4)*D’2=1.7663</p><p><b&g

75、t;　　實(shí)際空塔氣速：</b></p><p><b>　　4.5塔有效高度</b></p><p>　　三精餾段有效高度 Z=(11-1)*0.35=3.5m</p><p><b>　　提餾段有效高度</b></p><p>　　從塔頂開始每隔7塊板開一個(gè)人孔，其直徑為0.6米,開人

76、孔的兩塊板間距取0.7米</p><p>　　所以應(yīng)多加高(0.7-0.35)×[36/7]=1.8m</p><p>　　Z=++1.0=3.5+8.4+1.8=13.7m</p><p><b>　　4.6整體塔高</b></p><p><b>　　(1)塔頂空間HD</b><

77、/p><p>　　取HD=1.6=0.35m加一人孔0.6米,共為0.95m</p><p><b>　　(2)塔底空間</b></p><p>　　塔底儲液高度依停留5min而定</p><p><b>　　m</b></p><p>　　取塔底液面至最下層塔板之間的距離為1m

78、，中間開一直徑為0.6米的人孔 1+0.6215=1.6215m</p><p><b>　　(3)整體塔高 </b></p><p>　　5.塔板主要工藝參數(shù)確定</p><p><b>　　5.1溢流裝置</b></p><p>　　選用單溢流弓形管降液管，不設(shè)進(jìn)口堰。</p>

79、<p><b>　　5.1.1堰長lw</b></p><p>　　取堰長lw=0.70D, lw=1.19m</p><p>　　5.1.2出口堰高h(yuǎn)w</p><p><b>　　查圖可知 </b></p><p><b>　　E=1.02</b><

80、;/p><p>　　hw＝hL－h(huán)ow 其中 =.00130 </p><p>　　hw取0.037m hOw'取0.0130m</p><p>　　5.1.3弓形降液管寬度Wd和面積Af</p><p><b>　　查圖知 </b></p><p>

81、;<b>　　Wd=0.238m</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　驗(yàn)算液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間</p><p><b>　　符合</b></p><p><b>　　提鎦段：</b></p><p

82、>　　驗(yàn)算液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間</p><p>　　停留時(shí)間>5s 故降液管尺寸可用。</p><p>　　5.1.4降液管底隙高度</p><p><b>　　，取</b></p><p><b>　　則精餾段：</b></p><p><b>　　

83、提鎦段：</b></p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理</p><p>　　5.2塔板布置及篩孔數(shù)目與排列</p><p>　　5.2.1塔板的分塊</p><p>　　D≥800mm，故塔板采用分層，查表塔板分為3塊。</p><p>　　5.2.2邊緣區(qū)寬度確定</p><p

84、><b>　　取</b></p><p>　　5.2.3開孔區(qū)面積計(jì)算</p><p>　　5.2.4篩孔計(jì)算及其排列</p><p>　　物系無腐蝕性，選用δ=3mm碳鋼板，取篩孔直徑。</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為</p><p><b>　　開孔率為

85、</b></p><p><b>　　篩孔數(shù)目n為</b></p><p>　　精餾段氣體通過閥孔的氣速:</p><p>　　提餾段氣體通過閥孔的氣速: </p><p><b>　　6.篩板的力學(xué)檢驗(yàn)</b></p><p><b>　　6.1塔板壓

86、降</b></p><p>　　6.1.1干板阻力計(jì)算</p><p>　　由/δ=1.67查圖得=0.84</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　hc=0.0407m</p><p><b>　　提餾段：</b></p>

87、<p>　　hc=0.0315m </p><p>　　6.1.2氣體通過液層的阻力Hl計(jì)算</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　由圖查取板上液層充氣系數(shù)</p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　由圖查取板上

88、液層充氣系數(shù)</p><p>　　6.1.3氣體通過每層塔板的液柱高</p><p><b>　　可按下計(jì)算</b></p><p>　　精餾段=0.0407+0.0315+0.00345=0.07565m液柱</p><p>　　提餾段=0.033+0.031+0.00184=0.06584m液柱</p>

89、<p><b>　　<0.7</b></p><p><b>　　6.2 液面落差</b></p><p>　　對于D1.6m的篩板，液面落差可以忽略不計(jì)。</p><p><b>　　6.3液沫夾帶</b></p><p><b>　　(kg液/k

90、g氣)</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)液沫夾帶量在允許范圍0.1 kg液/kg氣內(nèi),符合要求.</p><p><b>　　6.4漏液的驗(yàn)算</b></p>

91、<p><b>　　篩板塔,漏液點(diǎn)氣速</b></p><p><b>　　帶入數(shù)據(jù)得：</b></p><p><b>　　精餾段，</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　實(shí)際孔速:精餾段＞,提餾段＞，.&l

92、t;/p><p><b>　　6.5液泛的驗(yàn)算</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛,降液管內(nèi)清液層高Hd≤φ()</p><p>　　對于設(shè)計(jì)中的甲醇-水體系φ=0.5, Hd≤0.5=0.197m</p><p><b>　　由于板上不設(shè)進(jìn)口堰</b></p><p&g

93、t;<b>　　精餾段</b></p><p><b>　　液柱</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　m</b></p><p&g

94、t;　　所以不會發(fā)生液泛現(xiàn)象</p><p>　　以上各項(xiàng)流力學(xué)驗(yàn)算可認(rèn)為精餾段、提溜段塔徑及各項(xiàng)工藝尺寸是適合的。</p><p><b>　　7.塔板負(fù)荷性能圖</b></p><p><b>　　7.1漏液線</b></p><p><b>　　由</b></p&g

95、t;<p><b>　　得</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p&

96、gt;<p><b>　　=</b></p><p><b>　　得=</b></p><p><b>　　7.2霧沫夾帶線</b></p><p>　　以kg液/kg氣為限求-關(guān)系：</p><p><b>　　由</b></p>

97、;<p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　ua=0.4831</b></p><p><b>　　整理得</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　整理得</b

98、></p><p>　　7.3液相負(fù)荷下限線</p><p>　　對于平流堰，取堰上液層高度how=0.006m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，由式計(jì)算</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　7.4液相負(fù)荷

99、上限線</p><p>　　以5s作為液體在降液管中停留的下限</p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　精餾段： </b></p><p><b>　　提鎦段：</b></p><p><b>　　7.5液泛線&l

100、t;/b></p><p><b>　　Hd=φ()</b></p><p><b>　　由，，，</b></p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　其中</b></p><p><b>　

101、　所以精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　7.6操作彈性</b></p><p>　　由以上各線的方程式，可畫出圖塔的操作性能負(fù)荷圖。</p><p>　　根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷，可知操作點(diǎn)在正常的操作范圍內(nèi)，作出操作線</p

102、><p><b>　　由圖，</b></p><p>　　故精餾段操作彈性為/=3.56</p><p><b>　　由圖，</b></p><p>　　故提餾段操作彈性為/=4.93</p><p>　　精餾段提餾段操作彈性均大于3小于5,符合要求。</p>&l

103、t;p>　　8. 輔助設(shè)備及零件設(shè)計(jì)</p><p>　　8.1塔頂冷凝器（列管式換熱器）</p><p>　　甲醇-水走殼程，冷凝水走管程，采用逆流形式</p><p>　　8.1.1.1估計(jì)換熱面積</p><p>　?、伲状?水冷凝蒸汽的數(shù)據(jù)</p><p>　　tD=65.01℃冷凝蒸汽量：</p

104、><p>　　由于甲醇摩爾分?jǐn)?shù)為0.965,所以可以忽略水的冷凝熱,r=1100.18KJ/kg </p><p>　　②．冷凝水始溫為20℃，取冷凝器出口水溫為36℃，在平均溫度℃</p><p>　　物性數(shù)據(jù)如下（甲醇在膜溫40.3℃下，水在平均溫度16℃下）</p><p>　?、踑. 設(shè)備的熱參數(shù)：</p><p&

105、gt;<b>　　b．水的流量：</b></p><p><b>　　c．平均溫度差：</b></p><p>　　根據(jù)“傳熱系數(shù)K估計(jì)表”取K=2000W/(m2.℃)</p><p>　　傳熱面積的估計(jì)值為：</p><p>　　安全系數(shù)取1.2 換熱面積A=1.2*64.39=77.27m

106、2</p><p>　　管子尺寸取25mm 水流速取ui=1.0m/s</p><p><b>　　管數(shù)：個(gè)</b></p><p><b>　　管長：</b></p><p><b>　　取管心距</b></p><p>　　殼體直徑取600mm&

107、lt;/p><p>　　折流板：采用弓形折流板</p><p>　　取折流板間距B=200mm</p><p>　　由上面計(jì)算數(shù)據(jù)，選型如下：</p><p>　　核算管程、殼程的流速及Re:</p><p><b>　　（一）管程</b></p><p><b>　

108、　流通截面積：</b></p><p><b>　　管內(nèi)水的流速</b></p><p><b>　　（二）殼程</b></p><p>　　流通截面積： 取=11</p><p><b>　　殼內(nèi)甲醇-水流速 </b></p><p>&l

109、t;b>　　當(dāng)量直徑 </b></p><p>　　8.1.1.2計(jì)算流體阻力</p><p><b>　　管程流體阻力</b></p><p>　　設(shè)管壁粗糙度ε為0.1mm，則ε/d=0.005,</p><p>　　查得摩擦系數(shù)λ=0.022</p><p><b&g

110、t;　　符合一般要求</b></p><p><b>　　殼程流體阻力</b></p><p>　　Re=661.2>500，故</p><p>　　管子排列為正三角形排列，取F=0.5</p><p><b>　　擋板數(shù) 塊 </b></p><p>&

111、lt;b>　　代入得 </b></p><p>　　取污垢校正系數(shù)F=1.0</p><p>　　=8376.9Pa<10kPa</p><p>　　故管殼程壓力損失均符合要求</p><p>　　8.1.1.3計(jì)算傳熱系數(shù)</p><p><b>　　管程對流給熱系數(shù)</b&

112、gt;</p><p>　　膜的雷諾數(shù)所以為垂直湍流管</p><p><b>　　=3.89×104</b></p><p><b>　　殼程對流給熱系數(shù)</b></p><p><b>　　Re=661.2</b></p><p><

113、b>　　Pr0===8</b></p><p><b>　　=0.36</b></p><p><b>　　=837.8</b></p><p><b>　　計(jì)算傳熱系數(shù)</b></p><p>　　取污垢熱阻 Rs0.15m℃/kW Rs=0.58 m℃

114、/kW</p><p>　　以管外面積為基準(zhǔn) 則K==2.357kW/(m2.℃)</p><p>　　計(jì)算傳熱面積 A=m2</p><p>　　所選換熱器實(shí)際面積為</p><p>　　A=n=13.3m2</p><p><b>　　裕度</b></p><p>&

115、lt;b>　　所選換熱器合適</b></p><p><b>　　釜式再沸器：</b></p><p><b>　　計(jì)算熱負(fù)荷：</b></p><p>　　考慮到5%的熱損失后 </p><p>　　選用0.2MPa飽和水蒸氣加熱，℃</p><p>　　

116、因兩側(cè)均為恒溫相變 ℃</p><p>　　取傳熱系數(shù)K=1000W/（m2.K）</p><p><b>　　估算傳熱面積</b></p><p>　　取安全系數(shù)0.8，實(shí)際傳熱面積A=172.9/0.8=216.12m2</p><p><b>　　原料預(yù)熱器</b></p>&

117、lt;p>　　原料加熱：采用壓強(qiáng)為270.25kPa的飽和水蒸汽加熱，溫度為130℃，冷凝溫度至130℃流體形式，采用逆流加熱 查表Cp甲醇=2.48 kJ/(kg?K) Cp水=4.183 kJ/(kg?K)摩爾分?jǐn)?shù) xF=0.20根據(jù)上式可知：Cpc=2.48×0.2+4.138×0.8=3.8064kJ/(kg?K)設(shè)加熱原料溫度由20℃到81.7℃ </p>

118、<p>　　考慮到5%的熱損失后選擇傳熱系數(shù)K=800 w/(m2?K)計(jì)算傳熱面積：</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.8 A實(shí)際=5.23/0.8=6.6m2</p><p>　　8.2.2釜?dú)堃撼隽瞎?lt;/p><p><b>　　釜?dú)堃旱捏w積流量

119、：</b></p><p>　　取適宜的輸送速度uw=1.6m/s則</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：12mm2.5mm </p><p><b>　　8.2.3回流液管</b></p><p><b>　　回流液體積流量</b></p><p>

120、;　　利用液體的重力進(jìn)行回流，取適宜的回流速度，那么</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?20mm3.5mm </p><p>　　8.2.4再沸器蒸汽進(jìn)口管</p><p>　　V=0.023×18/0.65=0.637</p><p>　　設(shè)蒸汽流速為23m/s, </p><p>　　經(jīng)

121、圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?188mm12.5mm </p><p>　　8.2.5 塔頂蒸汽進(jìn)冷凝器出口管</p><p>　　V=0.023×32.04/1.147=0.64</p><p>　　設(shè)蒸汽流速為20m/s, </p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?202m13mm m </p><

122、;p><b>　　8.2.6冷凝水管</b></p><p>　　深井水溫度為12℃，水的物性數(shù)據(jù)：</p><p>　　ρ=999.4kg/m3,μ=1.2363,</p><p>　　深井水的質(zhì)量流率，取流速為2m/s</p><p><b>　　管徑</b></p><

123、;p>　　選取 Φ159×4.5mm熱軋無縫鋼管</p><p><b>　　實(shí)際流速為 </b></p><p>　　8.2. 1 進(jìn)料管</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：70mm2mm </p><p>　　8.2.2塔底出料管</p><p>　　經(jīng)圓整選取

124、熱軋無縫鋼管，規(guī)格：60mm2mm </p><p><b>　　8.2.3回流液管</b></p><p>　　利用液體的重力進(jìn)行回流，取適宜的回流速度，那么</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?62mm2mm</p><p>　　8.2.4再沸器蒸汽進(jìn)口管</p><p>　　

125、經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?68mm8mm </p><p>　　8.2.5 塔頂蒸汽進(jìn)冷凝器出口管</p><p><b>　　, </b></p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：?1918mm m </p><p><b>　　8.2.6冷凝水管</b></p>&

126、lt;p>　　深井水溫度為12℃，水的物性數(shù)據(jù)：</p><p>　　ρ=999.4kg/m3,μ=1.2363,</p><p>　　深井水的質(zhì)量流率，取流速為2m/s</p><p><b>　　管徑</b></p><p>　　選取 Φ159×4.5mm熱軋無縫鋼管</p><p

127、><b>　　實(shí)際流速為</b></p><p><b>　　8.3冷凝水泵</b></p><p><b>　　雷諾數(shù)</b></p><p>　　取ε=0.01，,查圖摩擦系數(shù)λ=0.0315</p><p>　　各管件及閥門阻力系數(shù)如下:</p>&l

128、t;p><b>　　設(shè)管長為5米,</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=4.44</b></p><p>　　揚(yáng)程 取20m </p><p><b>　　流量</b></p><p&

129、gt;　　選擇IS100-65-250型離心泵,參數(shù)為</p><p>　　流量V=120,揚(yáng)程,H=74.5m轉(zhuǎn)速</p><p>　　泵效率,?=73%軸功率Na=33.3kW</p><p><b>　　9.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總</b></p><p>　　篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果及符號匯總表</p><p&

130、gt;　　10. 參考文獻(xiàn)及設(shè)計(jì)手冊</p><p>　　1.管國鋒.趙汝溥.化工原理（第二版），北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2003. </p><p>　　2.湯金石等 化工過程及設(shè)備課程設(shè)計(jì) 北京：化學(xué)工業(yè)出版設(shè)，1998</p><p>　　3.國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院.化工工藝設(shè)計(jì)手冊（上、下），北京:化學(xué)工業(yè)出版社，1996.</p>&l

131、t;p>　　4.賈紹義，柴誠敬?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)（化工傳遞與單元操作課程設(shè)計(jì)），天津:天津大學(xué)</p><p><b>　　版社，2002， </b></p><p>　　5.王國勝?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)，大連:大連理工大學(xué)出版社，2006</p><p>　　6.姚玉英,陳常貴, 柴誠敬.《化工原理》（上、下冊），天津:天津大學(xué)出版社，20

132、03</p><p>　　7.譚天恩，竇梅，周明華 等編著. 化工原理(第三版)，北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　8.陳英南，劉玉蘭. 常用化工單元設(shè)備的設(shè)計(jì).上海:華東理工大學(xué)出版社,2005</p><p>　　9.柴誠敬，王軍.張纓.化工原理課程設(shè)計(jì)，天津科學(xué)技術(shù)出版社，天津:2006.</p><p>　　10.

133、劉雪暖 湯景凝等 化工原理課程設(shè)計(jì) 山東：石油大學(xué)出版社，2001</p><p><b>　　四．設(shè)計(jì)感想</b></p><p>　　進(jìn)行了整整兩周的化工原理課程設(shè)計(jì)終于告一段落，對我自己而言兩周的辛勤勞動是收獲頗豐的?？偨Y(jié)于下：</p><p>　　1. 對化工設(shè)計(jì)有了比較深刻的認(rèn)識，在平常的化工原理課程學(xué)習(xí)中總是只針對局部進(jìn)行了計(jì)算，而

134、對參數(shù)之間的相互關(guān)聯(lián)缺乏認(rèn)識。平常的學(xué)習(xí)總會有題設(shè)的條件，省去了我們很多勞動，但在設(shè)計(jì)中大量用到了物性數(shù)據(jù)是我們需要自己去查取的。我學(xué)會了去互聯(lián)網(wǎng)上查取這些數(shù)據(jù)，如在中科院過程工程研究所的數(shù)據(jù)庫中就有許多我們所需要的數(shù)據(jù)。</p><p>　　2. 設(shè)計(jì)中我學(xué)會了離開老師進(jìn)行自主學(xué)習(xí)，參看多本指導(dǎo)書，還查閱了一些超星圖書館中的資料。這樣的設(shè)計(jì)讓我從中獲得了一些自信，覺得專業(yè)還是學(xué)了不少東西的，至少學(xué)會了一種研究的

135、方法，將來工作中或?qū)W習(xí)遇到了什么困難或從未接觸過的領(lǐng)域，我也不再會感到畏懼。因?yàn)槲乙呀?jīng)有了一定的自主研究的能力，我能通過自學(xué)慢慢的將問題化解。</p><p>　　3. 設(shè)計(jì)幫助我更好的熟悉了WORD、EXCEL、CAD的操作。平常天天用電腦上網(wǎng)，進(jìn)行些娛樂活動，真正這些實(shí)用的軟件卻觸碰的很少，雖然以前有學(xué)過但隔的時(shí)間也比較久了，大多都淡忘了。設(shè)計(jì)中需要用到CAD畫理論塔板數(shù)，但我去網(wǎng)上尋找到了另外一個(gè)數(shù)學(xué)公式畫

136、圖軟件，可以直接將公式轉(zhuǎn)換成圖像，也挺好用的，算是個(gè)小創(chuàng)新把。逐板計(jì)算中我發(fā)現(xiàn)自己光用計(jì)算器算起來太繁瑣了而且正確率也讓人質(zhì)疑，我想起了我們學(xué)過的c++編程，真的只需要短短的一個(gè)程序就能將問題很快的解決。忽然發(fā)現(xiàn)一個(gè)好工程師應(yīng)該知識淵博，因?yàn)楹芏鄬W(xué)科對他都是很有幫助的。我現(xiàn)在還處在一個(gè)學(xué)習(xí)知識的階段一個(gè)接受新事物的黃金階段，以前認(rèn)為的計(jì)算機(jī)過了級拿到證書就了事的想法真的很幼稚，那些知識在今天還都能夠用上，為了今后不再有今天這樣的遺憾，我

137、決定今后更加扎實(shí)的學(xué)習(xí)，拓寬自己的知識面。后來還是用excel添加公式然后循環(huán)拖放將所有板上的氣液組成算出來了。</p><p>　　4. 設(shè)計(jì)教會了我耐心，很多地方都是需要先假設(shè)數(shù)據(jù)，再驗(yàn)算，不符合時(shí)再調(diào)整數(shù)據(jù)重新進(jìn)行驗(yàn)算。很多地方我都不得不重復(fù)的算上好幾遍，而且大量繁瑣的計(jì)算要求我必須克服毛躁的毛病，計(jì)算必須準(zhǔn)確到位才能更快的完成設(shè)計(jì)任務(wù)。</p><p>　　5. 由于時(shí)間比較有限，