課程設計---酒精回收設備中的蒸餾釜設計

1、<p><b>　　能源與安全工程學院</b></p><p><b>　　課程設計說明書</b></p><p>　　課 程 名 稱: 酒精回收設備中的蒸餾釜設計</p><p>　　年級/專業(yè)/班: 09安全工程2班</p><p>　　報 告 人： </p>&l

2、t;p>　　開 始 時 間: 2012年 6 月 1 日</p><p>　　完 成 時 間: 2012年 6 月20日</p><p><b>　　指導教師簽名：</b></p><p>　　課 程 設 計 任 務 書</p><p>　　系 專業(yè) 班

3、 學生 </p><p>　　課程設計題目： </p><p>　　課程設計工作自 2012 年 6 月 4 日起 2012 年 6 月 17 日止</p><p>　　課程設計的內容及要求：</p><p>　　一）基本工藝參

4、數 主要設計參數</p><p><b>　　二）學生完成的工作</b></p><p>　　總裝備圖一張（1號圖紙）</p><p>　　要求：圖面布局合理，表達清晰，字跡工整，有標題欄、技術要求、技術特性表、管口表</p><p>　　由指導老師指定零件圖一張（要

5、求同上）</p><p><b>　　設計說明書一份</b></p><p>　?。?）根據工藝參數選定容器及夾套尺寸（包括直徑、厚度、夾套與容器間距及連接尺寸，保證有足夠的傳熱面積）。</p><p>　　（2）容器的強度設計</p><p>　　a.筒體強度及穩(wěn)定性設計</p><p>　　b

6、.封頭強度及穩(wěn)定性設計</p><p>　?。?）夾套罐壁厚設計</p><p><b>　　a.筒體部分設計</b></p><p><b>　　b.封頭部分設計</b></p><p>　　（4）夾套折邊焊逢強度校核</p><p><b>　　（5）開孔補強設

7、計</b></p><p>　?。?）水壓力試驗設計</p><p>　　夾套罐使用說明書一份</p><p><b>　　四、參考資料</b></p><p>　　1、《壓力容器設計手冊》</p><p>　　2、《壓力容器與化工設備實用手冊 上冊》</p><p

8、>　　3、《壓力容器與化工設備實用手冊 下冊》</p><p>　　4、《鍋爐壓力容器》</p><p>　　5、《壓力容器標準規(guī)范匯編》</p><p>　　指導教師： </p><p>　　負責教師： </p><p>　　學生簽

9、名： </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　一、前言1</b></p><p>　　二、設計參數選取1</p><p>　　2.1工藝參數確定1</p><p>　　2.1.1設計壓力1&l

10、t;/p><p>　　2.1.2設計溫度2</p><p>　　2.1.3材料選取2</p><p>　　2.2幾何參數確定2</p><p>　　2.2.1罐體及封頭參數2</p><p>　　2.2.2罐體高度及體積3</p><p>　　2.2.3夾套選取及高度計算3</p&

11、gt;<p>　　2.2.4法蘭借口尺寸確定4</p><p>　　三、容器強度設計6</p><p>　　3.1釜體強度計算6</p><p>　　3.1.1釜體內壓強度設計7</p><p>　　3.1.2釜體外壓穩(wěn)定性設計8</p><p>　　3.2夾套強度計算9</p>

12、<p>　　3.2.1夾套筒體強度設計9</p><p>　　3.2.2夾套封頭強度設計10</p><p>　　3.2.3設計壁厚校核10</p><p>　　四、罐體與夾套連接處的剪切強度設計11</p><p>　　4.1罐體負荷計算11</p><p>　　4.1.1罐體質量11<

13、/p><p>　　4.1.2介質質量11</p><p>　　4.1.3法蘭及其他附件質量11</p><p>　　4.2焊縫連接處剪切應力校核11</p><p>　　五、開孔補強設計11</p><p>　　5.1攪拌器連接口補強面積計算12</p><p>　　5.2進料口、出料口補

14、強面積計算13</p><p>　　5.3冷凝出口補強面積計算14</p><p>　　5.4視鏡補強面積計算15</p><p>　　六、水壓試驗設計16</p><p>　　6.1釜體水壓試驗校核16</p><p>　　6.2夾套水壓試驗校核16</p><p><b&g

15、t;　　七、支座選取17</b></p><p><b>　　八、結束語18</b></p><p><b>　　一、前言</b></p><p>　　酒精工業(yè)是基礎的原料工業(yè)，酒精作為一種良好的容積，廣泛的應用在化工、制藥、輕工等行業(yè)中。中國酒精工業(yè)的發(fā)展已有近百年的歷史，但工業(yè)基礎十分薄弱，建國后，隨著

16、國民經濟的發(fā)展和白酒液態(tài)法生產法的推廣，酒精工業(yè)進入嶄新的發(fā)展階段。</p><p>　　近幾年，隨著制藥行業(yè)突飛猛進的發(fā)展，生產規(guī)模不斷擴大，由于在中藥成藥的生產過程中，經常利用酒提或水煮醇沉提取其中的有效成分，所以乙醇的用量也在不斷上升，然而酒精使用后其濃度往往由原來的95％降低到20-80％，且含有多種雜質，難以直接回用。這些廢酒精若直接排放，則會造成危險和環(huán)境污染；若將它們回收精制，則會變廢為寶，產生巨大

17、的經濟效益和社會效益。然而多數藥廠利用的酒精回收裝置技術落后，排放廢液中酒精含量依然在5-10％，甚至高達30％，造成的環(huán)境污染和浪費依然非常嚴重。對此，國內外專家采用新型高效化工分離技術設計了高效酒精回收塔，在實際應用中達到了很高的技術經濟指標。</p><p>　　本課程設計就針對高效酒精回收塔中的蒸餾釜（夾套罐）進行設計，該裝置罐體上設置有進料口、出料口、攪拌器孔、觀察孔、溫度計口、壓力表口、安全閥等工藝接

18、口，在夾套上部設置有兩個蒸氣進口，夾套底部設置一個冷凝水出口。高溫水蒸氣通過進口進入夾套后，對罐體內含酒精的廢液進行加熱，使沸點比較低的酒精先從溶液中蒸發(fā)，進行提純，夾套內的蒸氣冷凝成水后經冷凝水出口流出。</p><p><b>　　二、設計參數選取</b></p><p><b>　　2.1工藝參數確定</b></p><

19、p><b>　　2.1.1設計壓力</b></p><p>　　設計壓力是指設定的容器頂部的最高壓力，與相應的設計溫度一起作為設計載荷條件。設計壓力不同于容器的工作壓力，工作壓力由工藝過程決定，將容器正常操作情況下容器頂部可能出現的最高工作壓力稱為容器的最大工作壓力，用pw表示。裝有安全閥的容器，其設計壓力不得低于安全閥的開啟壓力，安全閥的開啟壓力pk是根據容器最大工作壓力pw調定的，

20、據此，容器的設計壓力可取。</p><p>　　設計中取，求得罐內和夾套內的設計壓力分別為：</p><p><b>　　2.1.2設計溫度</b></p><p>　　設計溫度是指容器在正常操作情況，在相應設計壓力下，設定的受壓元件的金屬溫度，其值不得低于容器工作時器壁金屬可能達到的最高溫度。</p><p>　　根據

21、容器罐內的介質確定罐內的工作溫度大約為100℃；正常工作時夾套內水蒸氣的絕對壓力，查表得夾套內的工作溫度約為167.4℃；圓整后確定蒸餾釜的設計溫度為200℃。</p><p><b>　　2.1.3材料選取</b></p><p>　　雖然該蒸餾釜內的介質為酒精和水，其腐蝕性不是很大，但考慮到設備的使用年限，因此選用SUS304（0Cr18Ni9）號不銹鋼，該號鋼材

22、厚度為2～60mm，鋼板標準為GB 4237，σb=520MPa，σs=205MPa，鋼板在100℃時的許用應力σb=114MPa，在200℃時的許用應力為σb=96MPa。</p><p><b>　　2.2幾何參數確定</b></p><p>　　該蒸餾釜有罐體和夾套兩部分組成，底部采用支撐式支座。罐體由豎直圓筒和上下兩個封頭組成；罐體外面有一個比罐體稍大的夾套容

23、器，與罐體形成500mm左右的間隔，上部在適當高度采用圓弧過渡機構與罐體連接。</p><p>　　2.2.1罐體及封頭參數</p><p>　　為了便于收集與卸除設備中的蒸餾廢液，設計中罐體下封頭選取廣泛應用于許多化工設備(如蒸發(fā)器、噴霧干燥器、結晶器及沉降器等)底蓋的帶折邊錐形封頭；上封頭選取應力分布比較勻稱的標準橢球形封頭。</p><p>　　每次操作需要填

24、裝的物料量稱為裝料量，用V0表示，確定筒體全容積V應以V0為基礎，，其中η為裝料系數，η的大小取決于物料的性質。由于容器內介質含有多種雜質，蒸餾過程中可能會產生泡沫，因此裝料系數取η=0.7。對于反應物料為液-液類型的設備，筒體高度與直徑比為1.0～1.3，設計中綜合考慮攪拌器功率和傳熱效果等因素，釜體的長徑比取</p><p><b>　　則容器的全容積</b></p>&l

25、t;p><b>　　筒體直徑為</b></p><p>　　根據圓筒的內徑標準系列圓整后，取公稱直徑Di=1300mm。</p><p>　　由已知筒體的內徑，選定封頭的尺寸如表2-1所示：</p><p><b>　　表2-1 封頭尺寸</b></p><p>　　注：封頭的總深度已包含直邊

26、高度h0=25mm。</p><p>　　由封頭的尺寸可確定筒體的實際高度為：</p><p>　　2.2.2罐體高度及體積</p><p>　　罐體的高度（體積）包括筒體的高度（體積）和兩個封頭的高度（體積），其中筒體的體積；則：</p><p><b>　　罐體的高度</b></p><p>

27、<b>　　罐體的體積</b></p><p>　　2.2.3夾套選取及高度計算</p><p>　　考慮到傳熱充分，且夾套直徑必然大于筒體直徑，選取圓筒內徑標準系列中公稱直徑Di=1400mm的夾套進行設計，其夾套封頭的尺寸如表2-2所示：</p><p>　　表2-2 夾套封頭尺寸</p><p>　　根據罐體內溶液

28、的高度來確定夾套的高度，實際的夾套位置略低于罐內溶液高度10～20mm，設計中選取20mm。</p><p>　　罐體內酒精的高度；則夾套高度。</p><p>　　校核傳熱面積（其中為筒體封頭內表面積），符合傳熱面積不小于5.34m2的工藝要求。</p><p>　　2.2.4法蘭借口尺寸確定</p><p>　　設計中采用板式平焊管法蘭連

29、接，則其連接管的壁厚應按管道的壁厚等級SCH確定，對于釜體法蘭，圓整后取Sch=5s；夾套法蘭，圓整后取Sch=10s。</p><p>　?。?）攪拌器法蘭孔尺寸</p><p>　　根據釜體公稱直徑選擇相應的攪拌器及規(guī)格，攪拌器的形式選漿式直葉。則攪拌器直徑，根據HG20593-1997取法蘭公稱通徑DN350mm，公稱壓力PN0.6MPa；如表2-3所示。</p>&l

30、t;p>　　表2-3 攪拌器法蘭規(guī)格</p><p>　　確定接管外徑為377mm，根據Sch=5s查得，壁厚為4mm，然而該外徑下的無縫鋼管最小壁厚為9mm，因此設計選用壁厚為9mm，設計長度為100mm的無縫鋼管，理論質量為81.67Kg。</p><p><b>　?。?）視鏡規(guī)格尺寸</b></p><p>　　由于釜體內工作溫度

31、為100℃，設計壓力為0.44MPa，設計選用公稱壓力PN10MPa，公稱直徑DN100的帶頸視鏡；其尺寸如表2-4所示。</p><p>　　表2-4 帶頸視鏡尺寸</p><p>　　注：dH×S=103×4。</p><p><b>　?。?）安全閥規(guī)格</b></p><p>　　選擇安全閥時

32、應考慮釜體失效時夾套中的飽和蒸氣泄漏到釜體中的情況，由此計算安全閥的排放量，其中d為夾套罐蒸氣入口內徑82mm，ρ為飽和蒸氣的密度為7.864Kg/m3。</p><p><b>　　蒸氣流量：</b></p><p>　?。ㄆ渲姓魵庾畲罅魉偌僭O為20m/s）</p><p>　　初步選擇A48Y-16C用法蘭連接的不封閉帶扳手微啟的彈簧式安全

33、閥，其參數如表2-5所示。</p><p>　　表2-5 安全閥規(guī)格</p><p>　　注：該安全閥公稱直徑(mm)/喉徑(mm)為80/50。</p><p><b>　　安全閥的排放量</b></p><p>　?。ㄆ渲校伙@然安全閥的排放量大于蒸氣流量，因此選擇A48Y-16C安全閥符合設計要求。</p&g

34、t;<p>　　表2-6 安全閥法蘭尺寸</p><p>　　（4）其他孔口法蘭尺寸</p><p>　　表2-7 其他孔口法蘭規(guī)格</p><p>　　表2-8 連接管參數</p><p><b>　　三、容器強度設計</b></p><p><b>　　3.1釜體強度計

35、算</b></p><p>　　根據設計壓力容器的實際情況，容器筒體的縱向焊接接頭和封頭的拼接接頭都采用雙面焊或相當于雙面焊的全焊透的焊接接頭，且焊接接頭的無損檢測可采用局部無損探測，因此焊縫系數φ=0.85。</p><p>　　對于腐蝕裕度C2，按照有關規(guī)范規(guī)定：碳素鋼和低合金鋼材料的腐蝕裕量取值不小于1mm，用不銹鋼材料且介質的腐蝕性極微時腐蝕裕量取值可為零。雖然該設備為

36、不銹鋼材料且介質的腐蝕性極微，但使用年限較久（12年），因此腐蝕裕度取C2=1mm。</p><p>　　根據有關文獻的試驗結果并參考了國外現行的有關規(guī)范，對于內壓下的壓力容器，只要加工減薄量未超過壁厚的15%，可以不考慮加工減薄量的影響。因此設計加工減薄量C3不予考慮。</p><p>　　3.1.1釜體內壓強度設計</p><p>　　釜體內的設計壓力為0.44

37、MPa，設計溫度（200℃）下鋼材的許用應力為96MPa。</p><p>　　釜體筒體壁厚計算如下：</p><p><b>　　計算壁厚：</b></p><p><b>　　設計厚度：</b></p><p>　　名義厚度：（其中C1為鋼板負偏差）；圓整后，取</p><p

38、><b>　　有效厚度：</b></p><p>　?。?）釜體封頭（標準橢球形封頭）壁厚計算如下：</p><p>　　計算壁厚：（其中Y為橢球形封頭的形狀系數，由于設計選用標準橢球形封頭，故其形狀系數取1）；顯然該封頭的設計厚度、名義厚度、有效厚度均與筒體相同。</p><p>　?。?）釜體封頭（錐形封頭）壁厚計算如下：</p

39、><p>　　由于該錐形封頭的小端直徑不超過大端直徑的四分之一，且整個封頭取同一厚度，因此封頭的計算壁厚：</p><p>　?。ㄆ渲衒為橢球形封頭的形狀系數，）</p><p><b>　　設計厚度：</b></p><p>　　名義厚度：（其中C1為鋼板負偏差）；圓整后，取</p><p><

40、;b>　　有效厚度：</b></p><p>　　3.1.2釜體外壓穩(wěn)定性設計</p><p>　?。?）筒體外壓穩(wěn)定性設計</p><p>　　假設筒體的名義厚度，查表得鋼板的負偏差C1=0.5mm，腐蝕裕度C2=1mm，則筒體外徑。</p><p><b>　　有效厚度</b></p>

41、<p><b>　　筒體的計算長度</b></p><p><b>　　于是；</b></p><p>　　根據外壓或軸向受壓圓筒幾何參數計算圖可得系數A=0.00031；再由外壓圓筒、管子和球殼厚度計算圖查得系數B=38；則筒體的許用壓力為：</p><p>　　，故須重新假設壁厚δn。</p>

42、<p>　　重新假設，按照上述計算，可得：</p><p>　　，（其中負偏差C1=0.8mm）；</p><p>　　，；查表得A=0.0013，B=70MPa，故，依然不符合要求，考慮到經濟成本條件，設計采用在此基礎上設置一個加強圈（如右圖），則計算長度L=468mm。</p><p><b>　　于是；</b></p&g

43、t;<p>　　查表并用直線內插法計算得到A=0.0028，B=90MPa</p><p>　　故許用外壓力，大于設計壓力p=0.66MPa，且兩者較接近；因此，外壓筒體名義厚度按設計，并設置加強圈。</p><p><b>　　封頭外壓穩(wěn)定性設計</b></p><p>　　為保證封頭與筒體連接處的穩(wěn)定性，在封頭大端和小端分別設

44、置加強圈。將外壓錐形封頭轉化為“當量圓筒”，則當量圓筒的外徑為：</p><p>　　當量圓筒的當量長度為：（其中，DS為夾套小端與筒體連接圓的直徑，取350mm）</p><p>　　按照筒體的外壓穩(wěn)定性設計，假設封頭的名義厚度，查表得鋼板的負偏差C1=0.8mm，腐蝕裕度C2=1mm，則當量筒體外徑。</p><p><b>　　有效厚度</b&

45、gt;</p><p><b>　　于是；（其中）</b></p><p>　　根據外壓或軸向受壓圓筒幾何參數計算圖可得系數A=0.0084；再由外壓圓筒、管子和球殼厚度計算圖查得系數B=100；則筒體的許用壓力為：</p><p>　　，大于設計壓力p=0.66MPa，且兩者較接近。</p><p>　　綜上可得：設計

46、時釜體筒體名義厚度取，并設置加強圈；釜體封頭名義厚度。</p><p><b>　　3.2夾套強度計算</b></p><p>　　3.2.1夾套筒體強度設計</p><p>　　夾套內的設計壓力為0.66MPa，設計溫度（200℃）下鋼材的許用應力為96MPa。夾套筒體壁厚計算如下：</p><p><b>

47、　　計算壁厚：</b></p><p><b>　　設計厚度：</b></p><p>　　名義厚度：（其中C1為鋼板負偏差）；圓整后，取</p><p><b>　　有效厚度：</b></p><p>　　3.2.2夾套封頭強度設計</p><p>　　夾套錐形

48、封頭壁厚計算如下：</p><p>　　計算壁厚：（其中f為橢球形封頭的形狀系數，）</p><p><b>　　設計厚度：</b></p><p>　　名義厚度：（其中C1為鋼板負偏差）；圓整后，為了便于筒體和封頭的連接，取</p><p><b>　　有效厚度：</b></p>&

49、lt;p>　　3.2.3設計壁厚校核</p><p>　　設計中夾套筒體和夾套封頭名義厚度都設置為，對壁厚進行應力校核：</p><p><b>　　夾套筒體：</b></p><p><b>　　夾套封頭：；</b></p><p>　　由此，夾套筒體和夾套封頭的名義厚度都取，符合設計要求。

50、</p><p>　　四、罐體與夾套連接處的剪切強度設計</p><p><b>　　4.1罐體負荷計算</b></p><p><b>　　4.1.1罐體質量</b></p><p>　　罐體質量包括筒體和上下封頭及夾套和封頭。根據有關資料可得，公稱直徑為1300mm，壁厚為12mm的圓筒體鋼板的

51、理論質量為385.5Kg/m。</p><p>　　罐體的質量=G筒體+G封頭=1.117×385.5+300+186.1=916.7kg</p><p>　　夾套質量==276×0.854+403.9=639.6kg</p><p><b>　　4.1.2介質質量</b></p><p>　　釜體內

52、介質質量按全部被水充滿來計算，則釜體內溶液質量</p><p><b>　　夾套內水蒸氣總質量</b></p><p>　　4.1.3法蘭及其他附件質量</p><p>　　由表2-3～表2-7可得法蘭及其他付檢的總質量為106.8Kg。</p><p>　　綜上可得，罐體的總負荷為4612.6Kg。</p>

53、<p>　　4.2焊縫連接處剪切應力校核</p><p>　?。?）焊縫連接處環(huán)形面積計算</p><p>　　環(huán)形面積（其中，焊縫高度取夾套厚度的2倍為16mm）</p><p>　?。?）焊縫連接處剪切應力校核</p><p><b>　　焊縫連接處剪切應力</b></p><p&g

54、t;　　最大許用應力；顯然；故校核通過。</p><p><b>　　五、開孔補強設計</b></p><p>　　按照有關規(guī)定，容器在如下要求時可以不進行補強：</p><p>　　a.設計壓力≤2.5MPa;</p><p>　　b.兩相鄰開孔的中心間距（對曲面間距以弧長計算）應不小于兩孔直徑之和的兩倍；</p

55、><p>　　c.接管公稱外徑≤89mm；</p><p>　　d.接管最小壁厚滿足表5-1的要求：</p><p>　　表5-1 接管最小壁厚條件（mm)</p><p>　　綜合以上條件并結合實際設計，攪拌器連接口、視鏡、進料口、出料口、冷凝水出口需要進行補強計算。</p><p>　　5.1攪拌器連接口補強面積計算&

56、lt;/p><p>　　筒體名義厚度，SUS304鋼板在100℃時許用應力</p><p>　　（1）因開孔而削弱的金屬截面積(A)</p><p><b>　　筒體計算壁厚</b></p><p><b>　　接管直徑</b></p><p>　　罐體內徑，設計壓力為0.44M

57、Pa，工作溫度為100℃，因殼體與接管采用相同的材料故，其中接管壁厚</p><p><b>　　需要補強面積</b></p><p><b>　?。?）補強面積</b></p><p>　　a.筒體的富裕金屬截面積為：</p><p>　　b.接管的富裕金屬截面積為：</p><

58、;p>　　其中，接管計算壁厚：</p><p><b>　　外側有效高度：</b></p><p><b>　　內側有效高度：</b></p><p>　　c.焊縫金屬截面積：</p><p><b>　　d.補強面積</b></p><p>　　

59、因為，所以該孔可以不進行補強。</p><p>　　5.2進料口、出料口補強面積計算</p><p>　?。?）因開孔而削弱的金屬截面積</p><p>　　筒體計算壁厚；接管直徑，接管壁厚4.5mm。</p><p><b>　　需要補強的面積：</b></p><p><b>　?。?/p>

60、2）補強面積</b></p><p>　　筒體的富裕金屬截面積為：</p><p>　　接管的富裕金屬截面積為：</p><p>　　其中，接管計算壁厚：</p><p><b>　　外側有效高度： </b></p><p><b>　　內側有效高度： </b>&

61、lt;/p><p><b>　　焊縫金屬截面積：</b></p><p><b>　　補強面積</b></p><p>　　因為，所以該孔可以不進行補強。</p><p>　　5.3冷凝出口補強面積計算</p><p>　?。?）因開孔而削弱的金屬截面積</p>&

62、lt;p><b>　　夾套名義厚度；</b></p><p><b>　　夾套計算壁厚；</b></p><p><b>　　接管直徑</b></p><p><b>　　需要補強面積：</b></p><p><b>　?。?）補強面積&

63、lt;/b></p><p>　　夾套的富裕金屬截面積為：</p><p>　　接管的富裕金屬截面積為：</p><p>　　其中，接管計算壁厚：</p><p><b>　　外側有效高度：</b></p><p><b>　　內側有效高度： </b></p>

64、;<p><b>　　焊縫金屬截面積：</b></p><p><b>　　補強面積：</b></p><p>　　因為，所以該孔需要補強。</p><p><b>　　則需要補強的面積</b></p><p>　　（3）確定補強圈結構尺寸</p>

65、<p>　　取補強圈厚度與夾套筒體壁厚相同，由可知補強圈外徑D=241.05mm。</p><p>　　5.4視鏡補強面積計算</p><p>　　（1）因開孔而削弱的金屬截面積</p><p>　　筒體計算壁厚，結構直徑，接管壁厚。</p><p><b>　　需要補強面積：</b></p>&

66、lt;p><b>　　（2）補強面積</b></p><p>　　筒體的富裕金屬截面積為：</p><p>　　接管的富裕金屬截面積為：</p><p>　　其中，接管計算壁厚：</p><p><b>　　外側有效高度：</b></p><p><b>　　

67、內側有效高度：</b></p><p><b>　　焊縫金屬截面積：</b></p><p><b>　　補強面積：</b></p><p>　　因為，所以該孔可以不進行補強。</p><p>　　綜上所述，攪拌器連接口、進料口、出料口、視鏡都不需要補強，只有冷凝水出口需要補強。<

68、/p><p><b>　　六、水壓試驗設計</b></p><p>　　6.1釜體水壓試驗校核</p><p>　　根據有關規(guī)定，壓力容器進行液壓試驗的壓力為，釜體水壓試驗的壓力（其中，為容器元件材料在試驗溫度下的許用應力，=114MPa）。</p><p>　　（1）釜體筒體水壓試驗校核</p><p&

69、gt;　　由于筒體水壓試驗壓力（其中筒體的許用應力已在3.1.2中算得），因此釜體筒體在水壓試驗壓力下的穩(wěn)定性校核通過。</p><p>　?。?）釜體封頭（橢球形）水壓試驗校核</p><p>　　由于橢球形封頭在水壓試驗下的應力</p><p>　　因此釜體封頭（橢球形）在水壓試驗壓力下的穩(wěn)定性校核通過。</p><p>　　（3）釜體封

70、頭（錐形）水壓試驗校核</p><p>　　由于錐形封頭在水壓試驗下的應力</p><p>　　因此釜體封頭（錐形）在水壓試驗壓力下的穩(wěn)定性校核通過。</p><p>　　6.2夾套水壓試驗校核</p><p>　　夾套水壓試驗的壓力（其中，為容器元件材料在試驗溫度下的許用應力，=96MPa）。</p><p>　?。?/p>

71、1）夾套筒體水壓試驗校核</p><p>　　由于夾套筒體在水壓試驗下的應力</p><p>　　，因此夾套筒體在水壓試驗壓力下的強度不符合要求，需重新設定夾套筒體名義厚度以達到強度要求。</p><p>　　假設夾套筒體名義厚度，則：</p><p>　　，因此夾套筒體名義厚度為12mm時水壓試驗強度符合要求。</p><

72、;p>　?。?）筒體封頭（錐形）水壓試驗校核</p><p>　　為使夾套筒體和夾套封頭方便連接，現將筒體封頭的名義厚度設置為12mm與筒體一致。則，夾套錐形封頭在水壓試驗下的應力為：</p><p>　　，因此夾套封頭（錐形）在水壓試驗壓力下的穩(wěn)定性校核通過。</p><p><b>　　七、支座選取</b></p>&l

73、t;p>　　由罐體的總負荷4612.6Kg，可確定支座的載荷。設計采用結構簡單、輕巧、安裝方便，且在容器下面有較大的操作維修空間的AN型腿式支座（其參數如表7-1所示）。</p><p>　　表7-1 AN型腿式支座安裝尺寸（mm）</p><p>　　注：δ取圓筒或封頭名義厚度二者中較大值。</p><p><b>　　八、結束語</b>

74、;</p><p>　　課程設計是我們專業(yè)課程知識綜合應用的實踐訓練，這是我們邁向社會，從事職業(yè)工作前一個必不少的過程?！扒Ю镏惺加谧阆隆?，通過這次課程設計，我們深深體會到這句千古名言的真正含義。今天我們認真的進行課程設計，學會腳踏實地邁開這一步，就是為了明天能穩(wěn)健地在社會大潮中奔跑打下堅實的基礎。在對酒精回收裝置蒸餾釜的設計過程中，不僅檢驗了所學習的知識，也培養(yǎng)了如何去把握一件事情，如何去做一件事情，又如何完

75、成一件事情。在設計過程中，與同學分工設計，和同學們相互探討，相互學習，相互監(jiān)督。學會了合作，學會了運籌帷幄，學會了寬容，學會了理解，也學會了做人與處世。</p><p>　　通過這次壓力容器設計，我們感覺在多方面都有所提高。綜合運用本專業(yè)所學課程的理論和生產實際知識所進行的酒精回收裝置蒸餾釜設計，設計工作的實際訓練培養(yǎng)和提高了我們能獨立工作學習的能力，鞏固與擴充了鍋爐壓力容器安全課程所學的內容，掌握壓力容器設計的

76、方法和步驟，了解系統(tǒng)的基本結構，提高了計算能力，繪圖能力，熟悉了規(guī)范和標準，同時各科相關的課程都有了全面的復習。</p><p>　　本次課程設計是在xx老師的精心指導下，由本組成員相互配合完成的。此設計也是我們對鍋爐壓力容器安全及材料力學課程所學知識的回顧與總結。在此感謝我們的xx老師，老師嚴謹細致、一絲不茍的作風一直是我們工作、學習中的榜樣；老師循循善誘的教導和不拘一格的思路給予我們無盡的啟迪；這次課程設計的

77、每個步驟都離不開老師您的細心指導。</p><p>　　最后，由于我們的設計能力都很有限，在設計過程中難免出現錯誤，懇請老師多多指教,我們對于你的批評與指正，將萬分感謝。</p><p><b>　　參考文獻：</b></p><p>　　1.劉欣中,李建梅等. 壓力容器、管道元件的公稱壓力和公稱直徑(尺寸)術語解讀[J].吉林化工學院學報,2

78、011,28(5):1-4.</p><p>　　2.劉湘秋.常用壓力容器手冊[M].北京:機械工業(yè)出版社,2004.</p><p>　　3.董大勤,袁鳳隱.壓力容器設計手冊[M].北京:化學工業(yè)出版社,2006.</p><p>　　4.劉清方,吳孟嫻.鍋爐壓力容器安全[M].北京:首都經濟貿易大學出版社,2000.</p><p>