課程設(shè)計--臥式儲罐工藝設(shè)計

1、<p>　　1. 臥式儲罐結(jié)構(gòu)簡介</p><p>　　液氮低溫儲罐是廣泛應用于空分系統(tǒng)中的產(chǎn)品儲罐，由于其特殊的工作環(huán)境，工作溫度為-196℃，致使其結(jié)構(gòu)及材料的應用必須滿足超低溫的要求，工業(yè)生產(chǎn)中具有特定的工藝功能并承受一定壓力的設(shè)備，稱壓力容器。設(shè)計溫度為-20℃以下的壓力容器被稱為低溫壓力容器，對于低溫壓力容器首先要選用合適的材料，材料在使用溫度下應具有良好的韌性。致使低于-196℃時可選用奧氏

2、體不銹鋼。罐體分內(nèi)罐，外罐兩層，因此內(nèi)罐材質(zhì)選用不銹鋼為0Cr18Ni9，外罐材質(zhì)選用碳鋼為Q235-B。內(nèi)外罐中間填充絕熱材料，即內(nèi)筒壁與外筒壁之間用珠光砂填充絕熱。本儲罐結(jié)構(gòu)示意圖見圖1.1。</p><p>　　圖1.1臥式儲罐結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　表1.1 設(shè)計數(shù)據(jù)</p><p>　　依據(jù)表1.1設(shè)計參數(shù)得出臥式儲罐結(jié)構(gòu)尺寸見表1.2。<

3、/p><p>　　表1.2臥式儲罐結(jié)構(gòu) 尺寸 (單位：mm)</p><p>　　封頭即是容器的端蓋。根據(jù)形狀的不同，分為球形封頭、橢圓形封頭、蝶形封頭和平板封頭等結(jié)構(gòu)形式。本儲罐選擇橢圓形封頭，其內(nèi)膽封頭與外膽封頭尺寸見表1.3。</p><p>　　表1.3 EHA橢圓形封頭內(nèi)表面積、容積</p><

4、;p>　　儲罐還有人孔、支座以及各種接管組成。接管主要設(shè)有排污管、安全閥、壓力表、溫度計、進料口和出料口等。</p><p>　　根據(jù)HG/T21517-2005回轉(zhuǎn)蓋帶頸平焊法蘭人孔，查表3-3，選用凹凸面型，其明細尺寸見表1.4。</p><p>　　表1.4 人孔尺寸表 單位：mm </p><p>　　

5、查JB4712.1-2007《容器支座》，選取輕型，焊制為BⅠ,包角為120°，有墊板的鞍座。設(shè)計鞍座結(jié)構(gòu)尺寸如下表1.5。</p><p>　　表1.5 鞍式支座結(jié)構(gòu)尺寸 單位mm</p><p>　　接管的材料為0Cr18Ni9，長度根據(jù)實際情況選擇，查得接口管口參數(shù)見表1.6。</p><p>　　表1.6

6、 接口管口表</p><p>　　查HG/T 20592-2009《鋼制管法蘭》中表8.2.2-2 PN10帶頸對焊焊鋼制管法蘭，選取各管口公稱直徑，查得各法蘭的尺寸見表1.7。</p><p><b>　　表1.7 法蘭表</b></p><p>　　密封墊片選擇非金屬軟墊片系列中的石棉橡膠板。</p><p>　　

7、2. 臥式儲罐工藝審查</p><p>　　2.1材料焊接性分析</p><p>　　本次課程設(shè)計的母材為0Cr18Ni9和Q235B，根據(jù)國家標準 《鋼鐵產(chǎn)品牌號表示方法》 （GB/T221-200）查得0Cr18Ni9屬于奧氏體不銹鋼。0Cr18Ni9不銹鋼作為不銹鋼耐熱鋼使用最廣泛，用于食品用設(shè)備，一般化工設(shè)備，原子能用工業(yè)設(shè)備。通俗的講0Cr18Ni9不銹鋼就是304不銹鋼板。而Q

8、235B碳素鋼，含碳量適中，綜合性能較好，強度、塑性和焊接等性能得到較好的配合，用途廣泛。常用于制作鋼筋或廠房房架、高壓輸電鐵塔、橋梁、車輛、鍋爐、容器、船舶等，也大量用作對性能要求不高的機械零件。</p><p>　　2.1.1 內(nèi)膽材料焊接性的分析</p><p>　　1. 0Cr18Ni9材質(zhì)性能分析</p><p>　　根據(jù)《焊接手冊》第二版《材料的焊接》查

9、得母材化學成分見表2.1。</p><p>　　表2.1 0Cr18Ni9的化學成分</p><p>　　根據(jù)成分可知0Cr18Ni9奧氏體鋼具有良好的耐蝕性、耐熱性；低溫強度和機械性能；沖壓彎曲等熱加工性好；無熱處理硬化現(xiàn)象，無磁性；單相奧氏體組織，無熱處理硬化現(xiàn)象。0Cr18Ni9鋼的力學性能見表2.2。</p><p>　　表2.2 0Cr18Ni9鋼的力

10、學性能</p><p><b>　　2.母材碳當量估測</b></p><p>　　根據(jù)化學成分進一步分析0Cr18Ni9是奧氏體不銹鋼，故具有較高的變形能力并不可淬硬，沒有冷裂紋缺陷，所以總的來說焊接性良好。當采用國際焊接學會碳當量估測公式計算時：</p><p><b>　　+++</b></p><

11、;p>　　=0.06+0.33+3.8+0.73</p><p><b>　　=4.92</b></p><p>　　但是，為由于碳當量比較大，其焊接性也存在一些問題，如接頭各種形式的腐蝕、焊接熱裂紋、鐵素體含量的控制及σ相脆化等。</p><p>　　3. 奧氏體不銹鋼的焊接特點</p><p>　　(1）焊接接

12、頭的晶間腐蝕</p><p>　　奧氏體不銹鋼焊接件容易在焊接接頭處發(fā)生晶間腐蝕，根據(jù)貧鉻理論, 其原因是焊接時焊縫和熱影響區(qū)在加熱到450～850℃溫度范圍停留一定時間的接頭部位，在晶界處析出高鉻碳化物（Cr23C6），引起晶粒表層含鉻量降低，形成貧鉻區(qū)，在腐蝕介質(zhì)的作用下，晶粒表層的貧鉻區(qū)受到腐蝕而形成晶間腐蝕。這時被腐蝕的焊接接頭表面無明顯變化，受力時則會沿晶界斷裂，幾乎完全失去強度。為防止和減少焊接接頭處

13、的晶間腐蝕，采取的防止措施有：</p><p>　　1)采用低碳或超低碳的焊材,如A002等，或采用含鈦、鈮等穩(wěn)定化元素的焊條,如A137、A132等；</p><p>　　2)由焊絲或焊條向焊縫熔入一定量的鐵素體形成元素,使焊縫金屬成為奧氏體+鐵素體的雙相組織 (鐵素體一般控制4-12%)；</p><p>　　3)減少焊接熔池過熱,選用較小的焊接電流和較快的焊接

14、速度,加快冷卻速度；</p><p>　　4)對耐晶間腐蝕性能要求很高的焊件進行焊后穩(wěn)定化退火處理。</p><p><b>　　(2）焊接熱裂紋</b></p><p>　　熱裂紋產(chǎn)生的主要原因是焊縫中的樹枝晶方向性強，有利于S、P等元素的低熔點共晶產(chǎn)物的形成和聚集。另外，此類鋼的導熱系數(shù)?。s為低碳鋼的1/3），線脹系數(shù)大（比低碳鋼大50%

15、），所以焊接應力也大，加劇了熱裂紋的產(chǎn)生。防止措施: 1)選用含碳量低的焊接材料，采用含適量Mo、Si等鐵素體形成元素的焊接材料，使焊縫形成奧氏體加鐵素體的雙相組織，減少偏析；</p><p>　　2)盡量選用堿性藥皮的優(yōu)質(zhì)焊條,以限制焊縫金屬中S、P、C等的含量。</p><p><b>　　(3）應力腐蝕開裂</b></p><p>

16、;　　應力腐蝕開裂是焊接接頭在特定腐蝕環(huán)境下受拉伸應力作用時所產(chǎn)生的延遲開裂現(xiàn)象。奧氏體不銹鋼焊接接頭的應力腐蝕開裂是焊接接頭比較嚴重的失效形式,表現(xiàn)為無塑性變形的脆性破壞。應力腐蝕開裂采取的防止措施:</p><p>　　1) 采取合適的焊接工藝，保證焊縫成形良好,不產(chǎn)生任何應力集中或點蝕的缺陷,如咬邊等;采取合理的焊接順序,降低焊接殘余應力水平；</p><p>　　2)合理選擇焊材，

17、焊縫與母材應有良好的匹配,不產(chǎn)生任何不良組織,如晶粒粗化及硬脆馬氏體等；</p><p>　　3)消除應力處理:焊后熱處理,如焊后完全退火或退火;在難以實施熱處理時采用焊后錘擊或噴丸等。</p><p>　　(4）焊縫金屬的低溫脆化。</p><p>　　對于奧氏體不銹鋼焊接接頭,在低溫使用時,焊縫金屬的塑韌性是關(guān)鍵問題。此時,焊縫組織中的鐵素體的存在總是惡化低溫韌

18、性。一般可以通過選用純奧氏體焊材和調(diào)整焊接工藝獲得單一的奧氏體焊縫的方法來防止焊縫金屬的低溫催化。 (5）焊接接頭的σ相脆化。</p><p>　　焊件在經(jīng)受一定時間的高溫加熱后會在焊縫中析出一種脆性的σ相,導致整個接頭脆化,塑性和韌性顯著下降。σ相的析出溫度范圍650-850℃。在高溫加熱過程中,σ相主要由鐵素體轉(zhuǎn)變而成。加熱時間越長,σ相析出越多。防止措施:</p><p>　

19、　1)限制焊縫金屬中的鐵素體含量(小于15%)，采用超合金化焊接材料,即高鎳焊材；</p><p>　　2)采用小規(guī)范,以減小焊縫金屬在高溫下的停留時間；</p><p>　　3)對已析出的σ相在條件允許時進行固溶處理,使σ相溶入奧氏體。</p><p>　　2.1.2 外膽材料焊接性的分析</p><p>　　1. Q235B材質(zhì)性能分析&

20、lt;/p><p>　　根據(jù)《焊接手冊》第二版《材料的焊接》查得母材化學化學成分見表2.3與力學性能見表2.4。</p><p>　　表2.3 Q235B的化學成分</p><p>　　表2.4 Q235B鋼的力學性能 </p><p>　　2.母材碳當量估測 </p><p>　　采用國際焊接學會碳當量估測公式計

21、算：</p><p><b>　　+++</b></p><p><b>　　=0.2+0.12</b></p><p><b>　　=0.32</b></p><p>　　Q235B中=0.32<0.4，焊接熱影響區(qū)的淬硬及冷裂傾向較小，其焊接性良好，焊前不需預熱。&l

22、t;/p><p>　　3. Q235B焊接性特點</p><p>　　Q235鋼是一種普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，含碳量低，錳、硅含量又少，所以，通常情況下不會因焊接而引起嚴重的硬化組織或淬火組織。這種鋼材的塑形和沖擊韌性良好，焊成的接頭塑形和沖擊韌性和很良好，焊接時，一般不需預熱、層間溫度后后熱，焊后不必采用熱處理改善組織，可以說，整個焊接過程中毋須特殊的工藝措施，其焊接性優(yōu)良。但在少數(shù)的情況下，低碳鋼

23、的焊接性也會不好，焊接時出現(xiàn)困難。例如：</p><p>　　采用舊冶煉方法生產(chǎn)的轉(zhuǎn)爐鋼，這種鋼的含氮量高，其他的雜質(zhì)也較多，從而冷脆性大，時效敏感性大，焊接接頭質(zhì)量低，表現(xiàn)為焊接性差。對于轉(zhuǎn)爐鋼要根據(jù)其冶煉方法不同而不同評價和不同對待。舊法冶煉的轉(zhuǎn)爐鋼不能用重要的焊接結(jié)構(gòu)，如果應用于重要結(jié)構(gòu)，則必須進行焊接性鑒定，其中特別注意冷脆敏感性、時效敏感性等的檢測，以保證焊接結(jié)構(gòu)質(zhì)量，防止破壞性事故發(fā)生。

24、 </p><p>　?。?）沸騰鋼脫氧不完全而含氧量較高，硫、磷等雜質(zhì)的分布不均勻，局部區(qū)域硫、磷含量大大超過平均含量，時效敏感性及冷脆敏感性大，熱裂紋傾向大。因此一般不宜用承受動載荷和嚴寒下的工作的重要焊接結(jié)構(gòu)。</p><p>　?。?）低碳鋼母材成分不合格時，含碳量過高，含硫量過高，焊接時候可能出現(xiàn)裂紋。</p><p&

25、gt;　　（4）采用質(zhì)量不符合要求的焊條，使焊縫金屬中的碳、硫含量過高會導致裂紋。</p><p>　?。?）某些焊接方法可能會給低碳鋼的焊接質(zhì)量帶來麻煩，例如埋弧焊線能量較大，會使焊接熱影響區(qū)的粗晶粒過于粗大，降低焊接接頭的質(zhì)量。</p><p>　　2.2焊材的消耗及耗時</p><p>　　根據(jù)《焊接手冊》第一版《焊接方法與設(shè)備》查得焊條消耗量按照以下公式計算

26、：</p><p>　　W=A×ρ×L×1/η×1.2 </p><p>　　W-------------------------焊條的消耗量(g)</p><p>　　L---------------------------焊道長度（cm） </p><p>　　ρ----------

27、---------------密度（g/cm3）</p><p>　　A-----------------------截面積（cm2）</p><p>　　η-------------------------熔敷效率</p><p>　　1.原設(shè)計焊縫消耗質(zhì)量計算</p><p>　　（1）縱向焊縫消耗質(zhì)量W1：</p><

28、;p><b>　　1）內(nèi)膽縱向焊縫</b></p><p>　　A=δ×b=8×2=16mm2 ；L=4920mm；ρ=7.9；η=99%</p><p>　　W11=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.16×7.9×492×1/0.99×1.2=753.80g&l

29、t;/p><p><b>　　2）外膽縱向焊縫</b></p><p>　　A=δ×b=10×3=30mm2；L=πD=6136mm；ρ=7.8；η=99%</p><p>　　W12=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.30×7.8×613.6×1/0.99&

30、#215;1.2=1740.49g</p><p>　　W1=W11+W12=753.80+1740.49=2494.29g</p><p>　　（2）環(huán)向焊縫消耗質(zhì)量W2：</p><p><b>　　1）內(nèi)膽環(huán)向焊縫</b></p><p>　　A=δ×b=8×2=16mm2 ；L=πD=3.14

31、×2200=6908mm；ρ=7.9；η=99%</p><p>　　W21=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.16×7.9×690.8×1/0.99×1.2=1058.39g</p><p><b>　　2）外膽環(huán)向焊縫</b></p><p>　　A=

32、δ×b=10×3=30mm2 ；L=πD=3.14×2300=7222mm；ρ=7.8；η=99%</p><p>　　W22=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.30×7.8×722.2×1/0.99×1.2=2048.42g </p><p>　　W

33、2=3W21+3W22=3175.17+6145.27=9320.44g</p><p>　　人孔焊縫消耗質(zhì)量W3：</p><p>　　A內(nèi)=103.21mm2 ；A外=82mm2；L=πD=3.14×530=1664.2mm；ρ=7.9；η=55%</p><p>　　W31=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =1.

34、2049×7.9×166.42×1/0.55×1.2=2960.56g</p><p>　　W32=A外×ρ×L×1/η×1.2 =0.82×7.85×166.42×1/0.55×1.2=2337.26g</p><p>　　W3=W31+W32=2960.56+2337

35、.26=5297.82g</p><p>　　補強圈焊縫消耗質(zhì)量W4：</p><p>　　A=18mm2；L=πD=3.14×840=2637.6mm；ρ=7.9；η=55%</p><p>　　W4=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.18×7.9×263.76×1/0.55×

36、;1.2=818.33g</p><p>　?。?）接管焊縫消耗質(zhì)量W5：</p><p>　　1）壓力表口和溫度計口焊縫</p><p>　　A內(nèi)=55.45mm2 ；A外=82mm2；L=πD=3.14×25=78.5mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)51=A內(nèi)×ρ×L×1/η

37、×1.2 =0.5545×7.9×7.85×1/0.55×1.2=75.03g</p><p>　　W外51=A外×ρ×L×1/η×1.2 =0.82×7.85×7.85×1/0.55×1.2=107.56g</p><p><b>　　2）排空口焊縫

38、</b></p><p>　　A內(nèi)=55.45mm2 ；A外=82mm2；L=πD=3.14×45=141.3mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)52=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.5545×7.9×14.13×1/0.55×1.2=135.05g</p&g

39、t;<p>　　W外52=A外×ρ×L×1/η×1.2 =0.82×7.85×14.13×1/0.55×1.2=193.61g</p><p>　　3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫</p><p>　　A內(nèi)=55.45mm2 ；A外=82mm2；L=πD=3.14×76=238.64

40、mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)53= A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.5545×7.9×23.864×1/0.55×1.2=228.08g</p><p>　　W外53=A外×ρ×L×1/η×1.2 =0.82×7.85×

41、23.864×1/0.55×1.2=326.98g</p><p>　　W5=2W內(nèi)51+ 2W外51+W內(nèi)52+W外52+4W內(nèi)53+ 4W外53=2914.08g</p><p>　?。?）故所有焊縫消耗量總計為</p><p>　　W總=W1+ W2+W3+W4+W5=2494.29+9320.44+5736.49+818.33+2914.

42、08=20787.96g</p><p>　　坡口角度增加一度時焊縫消耗質(zhì)量計算</p><p>　　（1）縱向焊縫消耗質(zhì)量W1：</p><p>　　W1=2494.29g</p><p>　?。?）環(huán)向焊縫消耗質(zhì)量W2： </p><p>　　W2=9320.44g</p><

43、;p>　?。?）人孔焊縫消耗質(zhì)量W3：</p><p>　　A內(nèi)=104.89mm2 ；A外=84.8mm2；L=πD=3.14×530=1664.2mm；ρ=7.9；η=55%</p><p>　　W31=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =1.0489×7.9×166.42×1/0.55×1.2

44、=3008.75g</p><p>　　W32=A外×ρ×L×1/η×1.2 =0.848×7.85×166.42×1/0.55×1.2=2360.07g</p><p>　　W3=W31+W32=3008.75+2360.07=5368.82g</p><p>　?。?）補強圈焊縫消耗

45、質(zhì)量W4：</p><p>　　W4=818.33g</p><p>　　（5）接管焊縫消耗質(zhì)量W5：</p><p>　　1）壓力表口和溫度計口焊縫</p><p>　　A內(nèi)=56.23mm2 ；A外=84.8mm2；L=πD=3.14×25=78.5mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)

46、51=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.5623×7.9×7.85×1/0.55×1.2=76.09g</p><p>　　W外51=A外×ρ×L×1/η×1.2 =0.848×7.85×7.85×1/0.55×1.2=111.32g</p>

47、<p><b>　　2）排空口焊縫</b></p><p>　　A內(nèi)=56.23mm2 ；A外=84.8mm2；L=πD=3.14×45=141.3mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)52=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.5623×7.9×14.13×

48、1/0.55×1.2=136.95g</p><p>　　W外52=A外×ρ×L×1/η×1.2 =0.848×7.85×14.13×1/0.55×1.2=200.39g</p><p>　　3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫</p><p>　　A內(nèi)=56.23mm2 ；A

49、外=84.8mm2；L=πD=3.14×76=238.64mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)53= A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.5623×7.9×23.864×1/0.55×1.2=231.29g</p><p>　　W外53=A外×ρ×L×

50、1/η×1.2 =0.848×7.85×23.864×1/0.55×1.2=338.42g</p><p>　　W5=2W內(nèi)51+ 2W外51+W內(nèi)52+W外52+4W內(nèi)53+ 4W外53=2991g</p><p>　?。?）故所有焊縫消耗量總計為</p><p>　　W總=W1+ W2+W3+W4+W5=2494

51、.29+9320.44+5368.82+818.33+2991=20992.88g</p><p>　?。?）坡口增加一度時焊縫消耗量增加量了204.92g。</p><p>　　間隙值增加1mm時焊縫消耗質(zhì)量計算</p><p>　?。?）縱向焊縫消耗質(zhì)量W1：</p><p><b>　　1）內(nèi)膽縱向焊縫</b>&l

52、t;/p><p>　　A=δ×b=8×3=24mm2 ；L=4920mm；ρ=7.9；η=99%</p><p>　　W11=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.24×7.9×492×1/0.99×1.2=1130.71g</p><p><b>　　2）外膽縱向

53、焊縫</b></p><p>　　A=δ×b=10×4=40mm2；L=πD=6136mm；ρ=7.8；η=99%</p><p>　　W12=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.40×7.8×613.6×1/0.99×1.2=2320.52g</p><p&g

54、t;　　W1=W11+W12=1130.71+2320.52=3451.23g</p><p>　?。?）環(huán)向焊縫消耗質(zhì)量W2：</p><p><b>　　1）內(nèi)膽環(huán)向焊縫</b></p><p>　　A=δ×b=8×3=24mm2 ；L=πD=3.14×2200=6908mm；ρ=7.9；η=99%</p

55、><p>　　W21=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.24×7.9×690.8×1/0.99×1.2=1587.58g</p><p><b>　　2）外膽環(huán)向焊縫</b></p><p>　　A=δ×b=10×3=40mm2 ；L=πD=3.14

56、×2300=7222mm；ρ=7.8；η=99%</p><p>　　W22=A×ρ×L×1/η×1.2 =0.40×7.8×722.2×1/0.99×1.2=2731.23g </p><p>　　W2=3W21+3W22=4762.74+8193.69=12956.4

57、3g</p><p>　?。?）人孔焊縫消耗質(zhì)量W3：</p><p>　　A內(nèi)=120.21mm2 ；A外=109mm2；L=πD=3.14×530=1664.2mm；ρ=7.9；η=55%</p><p>　　W31=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =1.20421×7.9×166.42

58、5;1/0.55×1.2=3456.23g</p><p>　　W32=A外×ρ×L×1/η×1.2 =1.09×7.85×166.42×1/0.55×1.2=3106.85g</p><p>　　W3=W31+W32=3456.23+3106.85=6563.08g</p><p

59、>　?。?）補強圈焊縫消耗質(zhì)量W4：</p><p>　　W4=818.33g</p><p>　?。?）接管焊縫消耗質(zhì)量W5：</p><p>　　1）壓力表口和溫度計口焊縫</p><p>　　A內(nèi)=63.45mm2 ；A外=109mm2；L=πD=3.14×25=78.5mm；ρ=7.85；η=55%</p>

60、<p>　　W內(nèi)51=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.6345×7.9×7.85×1/0.55×1.2=85.85g</p><p>　　W外51=A外×ρ×L×1/η×1.2 =1.09×7.85×7.85×1/0.55×1.2=146

61、.55g</p><p><b>　　2）排空口焊縫</b></p><p>　　A內(nèi)=63.45mm2 ；A外=109mm2；L=πD=3.14×45=141.3mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)52=A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.6345×7.9

62、5;14.13×1/0.55×1.2=265.47g</p><p>　　W外52=A外×ρ×L×1/η×1.2 =1.09×7.85×14.13×1/0.55×1.2=263.79g</p><p>　　3）安全閥口、排污口、液料進出口焊縫</p><p>　　A內(nèi)

63、=63.45mm2 ；A外=109mm2；L=πD=3.14×76=238.64mm；ρ=7.85；η=55%</p><p>　　W內(nèi)53= A內(nèi)×ρ×L×1/η×1.2 =0.6345×7.9×23.864×1/0.55×1.2=260.98g</p><p>　　W外53=A外×ρ&#

64、215;L×1/η×1.2 =1.09×7.85×23.864×1/0.55×1.2=445.51g</p><p>　　W5=2W內(nèi)51+ 2W外51+W內(nèi)52+W外52+4W內(nèi)53+ 4W外53=3820.02g</p><p>　?。?）故所有焊縫消耗量總計為</p><p>　　W總=W1+ W2+

65、W3+W4+W5=3451.23+12956.4+6563.08+818.33+3820.02=27609.09g</p><p>　?。?）焊縫間隙增加1mm時焊縫消耗量增加了6821.13g。</p><p><b>　　焊接耗時計算</b></p><p>　?。?）埋弧焊焊縫耗時：</p><p>　　內(nèi)筒492

66、0+3×6908=25644mm，所需時間約為T1=2564.4/56.7=45.23min</p><p>　　外筒6136+3×7222=27802mm，所需時間約為T2=2780.2/50=55.60min</p><p>　?。?）焊條電弧焊焊縫耗時：</p><p>　　1664.2+2637.6+4×78.5+2×

67、141.3+8×238.64=6807.52mm</p><p>　　焊條電弧焊所需時間約為T3=680.752/30=22.69min</p><p>　　（3）故所有焊縫總耗時為</p><p>　　T總=+T1 T2+T3=45.23+55.60+22.69=123.52min</p><p>　　3. 臥式儲罐焊接工藝設(shè)計&

68、lt;/p><p>　　3.1焊接方法的確定</p><p>　　為保證產(chǎn)品的焊接質(zhì)量,提高生產(chǎn)效率,在有關(guān)規(guī)程及標準指導下,結(jié)合生產(chǎn)實際,還需考慮到焊接性、厚度、適用性、焊接材料、焊接設(shè)備和焊接成本等多方面因素的綜合影響，決定采用手工電弧焊,埋弧自動焊及二者組合焊接。</p><p><b>　　1.埋弧焊</b></p><

69、p>　?。?）生產(chǎn)效率高 這是因為，一方面焊絲導電長度縮短，電流和電流密度提高，因此電弧的溶深和焊絲溶敷效率都大大提高。（一般不開坡口單面一次溶深可達20mm）另一方面由于焊劑和溶渣的隔熱作用，電弧上基本沒有熱的輻射散失,飛濺 也少，雖然用于熔化焊劑的熱量損耗有所增大，但總的熱效率仍然大大增加。</p><p>　?。?）焊縫質(zhì)量高 熔渣隔絕空氣的保護效果好，焊接參數(shù)可以通過自動調(diào)節(jié)保持穩(wěn)定，對焊工技術(shù)水平

70、要求不高,焊縫成分穩(wěn)定，機械性能比較好。</p><p>　　（3）勞動條件好 除了減輕手工焊操作的勞動強度外，它沒有弧光輻射，這是埋弧焊的獨特優(yōu)點。</p><p><b>　　2. 手工電弧焊</b></p><p>　?。?）設(shè)備簡單，可用成本較低的交流或直流焊接電源。</p><p>　?。?）靈活方便，不需要輔

71、助氣體保護可用焊接各種位置、各種厚度和形狀的焊件。</p><p>　?。?）應用范圍廣，適用于大多數(shù)工業(yè)用的金屬和合金的焊接。 </p><p>　　（4）焊接質(zhì)量主要取決于焊工的熟練程度和焊條的質(zhì)量。 </p><p>　　3.2 焊接材料選擇</p><p>　　埋弧焊焊絲與焊劑的選擇</p><p&g

72、t;　?。?）對于0Cr18Ni9與0Cr18Ni9同種材料的焊接</p><p>　　根據(jù)GB/T14957—1994焊接用鋼絲規(guī)定，埋弧焊的焊絲選擇牌號為H0Cr21Ni10，焊劑牌號為HJ260。</p><p>　　表3.1 H0Cr21Ni10不銹鋼焊絲化學成分</p><p>　　表3.2 HJ260熔煉型焊劑成分</p><p&

73、gt;　?。?）對于Q235B與Q235B同種材料的焊接</p><p>　　根據(jù)GB/T14957—1994焊接用鋼絲規(guī)定，埋弧焊的焊絲選擇牌號為H08A，焊劑牌號為HJ431。</p><p>　　表3.3 H08A碳素結(jié)構(gòu)鋼焊絲化學成分</p><p>　　表3.4 HJ431熔煉型焊劑成分</p><p>　　2.手工電弧焊焊條的

74、選擇</p><p>　?。?）對于0Cr18Ni9于0Cr18Ni9同種材料的焊接</p><p>　　根據(jù)GB/T983—1995不銹鋼焊條規(guī)定，手工電弧焊焊條選擇牌號為A107的低氫型不銹鋼焊條。</p><p>　　表3.5 A107不銹鋼焊條化學成分</p><p>　?。?）對于Q235B與Q235B同種材料的焊接</p&

75、gt;<p>　　根據(jù)GB/T5117—1995碳鋼焊條規(guī)定，手工電弧焊焊焊條選擇牌號為J422的鈦鈣型碳鋼焊條。</p><p>　　表3.6 J422碳鋼焊條化學成分</p><p>　?。?）對于0Cr18Ni9與Q235B異種材料的焊接</p><p>　　根據(jù)GB/T983—1995不銹鋼焊條規(guī)定，手工電弧焊焊條選擇牌號為A302的鈦鈣型不

76、銹鋼焊條。</p><p>　　表3.7 A302不銹鋼焊條化學成分</p><p>　　3.3焊接參數(shù)的選擇</p><p>　　焊條電弧焊焊接參數(shù)選擇</p><p>　　根據(jù)焊接手冊（第二版）第一卷焊接方法及設(shè)備中表3-20和表3-21查得焊條電弧焊焊接參數(shù)見表3.8和表3.9。</p><p>　　表3.8

77、焊條直徑與焊件厚度的關(guān)系</p><p>　　根據(jù)表得焊件的厚度8mm和10mm ，焊條的直徑4~5mm；</p><p>　　表3.9 焊接電流與焊條直徑的關(guān)系</p><p>　　根據(jù)表得焊條直徑4~5mm ，選擇焊條電弧焊焊接電流范圍在160~210、200~270；</p><p>　　根據(jù)焊接手冊（第二版）第一卷焊接方法及設(shè)備中表3

78、-25查得焊條電弧焊焊接參數(shù)見表3.10。</p><p>　　表3.10 焊條電弧焊焊接工藝參數(shù)</p><p><b>　　埋弧焊焊接參數(shù)選擇</b></p><p>　　根據(jù)焊接手冊（第二版）第一卷焊接方法及設(shè)備中表4-23和表4-24查得埋弧焊焊接參數(shù)見表3.11。</p><p>　　表3.11 埋弧焊電弧焊焊

79、接工藝參數(shù)</p><p>　　3.4接頭的分類與坡口形式</p><p>　　按GB 150-1998《鋼制壓力容器》的規(guī)定，壓力容器受部分的焊接接頭分為A，B，C，D四類：</p><p>　　A 類焊縫：受壓部分的縱向接頭（多層包扎壓力容器層板層縱向接頭除外）球形封頭與圓筒聯(lián)接的環(huán)向接頭，各類凸形封頭中所有拼焊接頭以及嵌入式接管與圓筒，封頭聯(lián)接的對接接頭等。&

80、lt;/p><p>　　B 類焊縫：受壓部分的環(huán)向接頭，橢圓形封頭小端與接管連接的接頭。長頸法蘭與接管連接的接頭。但已規(guī)定的A，C，D類焊縫除外。</p><p>　　C類焊縫：平蓋，管板與圓筒非對接連接的接頭，法蘭與殼體接管的接頭，內(nèi)封頭與圓筒的搭接填角接頭以及多層包扎壓力容器層板層縱向接頭。</p><p>　　D類焊縫：接管孔與殼體非對接連接的接頭凸緣，補強圈與殼

81、體連接的接頭。但已規(guī)定的A，B類的焊接接頭除外。</p><p>　　由上述四類接頭的說明設(shè)計如下：</p><p>　　筒體在圓周方向上,用一張板材卷成形圓柱形筒節(jié)形成對接接頭，對接處的焊縫屬于受壓部分的縱向焊縫，按GB 150-1998《鋼制壓力容器》的規(guī)定，此類焊縫屬于A類焊縫。</p><p>　　內(nèi)外筒在軸向上，筒節(jié)之間的焊縫屬于受壓部分的環(huán)向焊縫，按GB

82、 150-1998《鋼制壓力容器》的規(guī)定，此類焊縫屬于B類焊縫。</p><p>　　筒體的縱縫與環(huán)焊縫為A，B類焊縫，其焊接采用單面埋弧焊，根據(jù)埋弧焊坡口加工要求其坡口形式，查HGT20583-2011：由于外膽壁厚10mm，內(nèi)膽壁厚8mm，可選I形坡口見圖3.1；</p><p>　　圖3.1 A,B類焊縫的坡口形式</p><p>　　法蘭與接管、人孔的焊接

83、均采用搭接角焊縫，形成環(huán)焊縫，此類屬于C類焊縫。采用焊條電弧焊。查HGT20583-2011選擇角接接頭，坡口形式見圖3.2；</p><p>　　圖3.2 C類焊縫的坡口形式</p><p>　　接管和筒體采用帶頓邊的單邊V形坡口對焊，形成環(huán)焊縫，接管與人孔等與殼體非對接的接頭屬于D類,采用焊條電弧焊，查HGT20583-2011選擇搭接接頭，坡口形式見圖3.3；</p>

84、<p>　　圖3.3 D類焊縫的坡口形式</p><p><b>　　3.5 焊前準備</b></p><p>　　3.5.1 鋼材的預處理</p><p>　　鋼材的預處理是對鋼板、型鋼、管子等材料在畫線下料之前進行矯正及清理、表面防護等表面處理工作的總稱。預處理的目的是為后序加工做好準備。</p><p>

85、;　　3.5.2 鋼材的矯正</p><p>　　矯正是使材料在加工之前保持一種力學性能良好、有利于零件加工的平直狀態(tài)。鋼材的矯正是鋼材進行加工并保證加工質(zhì)量的前提和基礎(chǔ)。鋼材的矯正方法分為手工矯正、機械矯正、火焰矯正和高頻熱點矯正四種。對于板厚10mm的鋼板，采用火焰矯正，火焰矯正方法簡單，靈活，快速，效率高，效果好，適用于單件及小批量結(jié)構(gòu)件的二次矯正。</p><p>　　3.5.3

86、鋼材的表面清理</p><p>　　鋼材的表面清理，就是清除鋼材和零件表面上的銹、油污和氧化物等的一道工序。為防止零件加工過程中再一次被污染，有些零件在表面清理后還要噴保護底漆。常用的表面清理方法有機械除銹法、化學除銹法和火焰除銹法。本容器選用化學法進行表面清理，為了保證焊接質(zhì)量，焊前應將坡口及其兩側(cè)20～30mm范圍內(nèi)的焊件表面清理干凈。如有油污，可用丙酮或酒精等有機溶劑檫拭，而不應用鋼絲刷或砂布進行清理。對表

87、面質(zhì)量要求特別高的焊件，應在適當范圍內(nèi)涂上白堊粉調(diào)制的糊漿，以防止飛濺金屬損傷不銹鋼表面。</p><p>　　3.5.4 畫線、放樣與下料</p><p><b>　?。?）畫線</b></p><p>　　畫線是根據(jù)設(shè)計圖紙上圖形和尺寸，準確的按1:1的比例在待下料的零件表面上畫出加工界限的過程。畫線的作用是確定零件各加工表面的加工位置和余

88、量，使零件加工時有明確的標志；還可以檢查零件毛坯是否正確；對于有些誤差不大，但仍屬不合格的毛坯，可以通過借料得到挽救。畫線的精度一般要求在0.25~0.5mm范圍內(nèi)。</p><p><b>　?。?）放樣</b></p><p>　　放樣又叫落樣或放大樣。它是根據(jù)工作圖的要求，用1:1的比例，按正投影原理，把構(gòu)件畫在樣臺或平板上，畫出圖樣。此圖叫做實樣圖，又叫放樣圖

89、。畫放樣圖的過程叫做放樣。</p><p><b>　?。?）下料</b></p><p>　　下料就是用各種方法將毛坯或工件從原材料上分離下來的工序。它是在劃線與號料的基礎(chǔ)上，進行機械切割，熱切割下料。切割的邊緣，特別是裝配焊接邊緣，通常要進行邊緣加工（破口加工）。一般把下料分為手工下料和機械下料。常用的下料方法主要有：剪切、氣割、沖裁、鋸割、砂輪切割、克切等。 &

90、lt;/p><p>　　剪切下料時，由于0Cr18Ni9奧氏體鋼韌性高，容易冷作脆化，用一般的氧乙炔火焰切割有困難，可用機械切割、等離子弧切割或碳弧氣刨等方法進行下料或坡口加工。所需剪切力比剪切相同厚度的低碳鋼應大1/3左右。等離子弧切割的切割表面光滑、割縫窄，切割速度快，最大切割速度可達100mm/min，是切割0Cr18Ni9奧氏體鋼最理想的切割方法。電弧氣刨具有設(shè)備簡單，操作靈活等優(yōu)點，特別適用于開孔、鏟焊根、

91、焊縫返修等場合，但若操作不當，很容易在切割表面引起“粘渣”或“粘碳”。直接影響鋼的耐蝕性。</p><p><b>　　切割機選擇：</b></p><p>　　表3.14 LHLM-1型龍門式數(shù)控切割機參數(shù)</p><p>　　3.6成型和彎曲加工</p><p>　　1. 坡口加工機選擇</p>&l

92、t;p>　　坡口加工常用的方法有機械切削和熱切割兩類，機械切削加工坡口，常采用刨邊機，坡口加工機和銑床，刨床，車床等各種通用機床。在此選用型號為HP-1的技術(shù)數(shù)據(jù)見表3.15。</p><p>　　表3.15 HP-10技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p>　　2. 筒體的卷制成形</p><p>　　圓筒形和圓錐形構(gòu)件，都是采用不同厚度的鋼板卷制而成。卷制成形通常在三

93、輥筒或四輥筒卷板機上進行的，實際上是一種彎曲工藝。卷筒可以分為熱卷和冷卷。通常對厚度小于60mm的鋼板可采用冷卷；本次設(shè)計的容器筒體鋼板厚度為10mm，因此選擇冷卷板機型號見表3.16。</p><p>　　表3.16 W11S上輥數(shù)控萬能式三輥卷板機參數(shù)</p><p>　　筒體板材選擇查GB6654—1996壓力容器鋼板和GB/T 709—2006熱軋鋼板和鋼的尺寸外形重量及允許篇差

94、可以得到低合金鋼板長度和寬度范圍見表3.17。</p><p>　　表3.17 鋼板、帶材長度和寬度范圍</p><p>　　根據(jù)上面兩個表格，由于筒體的厚度為8mm，公稱直徑DN=2200mm，所以選擇以下板材：</p><p>　?。?）板 8×3000×7000 ，1張</p><p>　?。?）板 8×

95、;2000×7000 ，1張</p><p>　?。?）板 10×3200×7300 ，1張</p><p>　?。?）板 10×3000×7300 ，1張</p><p>　　3.7裝配焊接夾具選擇</p><p>　　焊接工裝夾具是將焊件準確定位并夾緊，用于裝配和焊接的工藝裝備。選擇手

96、動加緊機構(gòu)中的手動螺旋撐圓器，其主要作用是用于筒形工件的對接，矯正其不圓柱度，防止變形消除局部變形。</p><p>　　3.8焊接位置與順序</p><p><b>　　1. 焊縫位置分布</b></p><p>　　焊接是壓力容器設(shè)計、制造過程中不可避免的連接方式，所以要合理布置焊縫，使焊縫分布均勻、避免焊接殘余應力相互疊加。根據(jù)焊縫布置一

97、般性原則，即避開應力最大處，焊縫遠離加工面，對稱布置變形小，焊縫布置求分散，便于操作和焊接效率等，對內(nèi)外筒體焊縫的布置和數(shù)量見圖3.8。</p><p>　　內(nèi)筒焊縫分布圖 外筒焊縫分布圖</p><p>　　圖3.8 內(nèi)外筒體焊縫的布置和數(shù)量</p><p><b>　　焊接裝配順序</b><

98、/p><p>　　選擇隨裝隨焊，臥式儲罐的裝配是先將板材加工成圓筒，一般要用定位焊給予定位，再將封頭與筒體進行定位焊。</p><p>　　筒體的縱向焊縫、封頭和筒體的環(huán)焊縫用埋弧焊進行焊接。筒體的裝配焊接：清理焊口，在縱向焊劑墊上埋弧自動焊接罐筒縱縫；在焊劑墊上埋弧自動焊接環(huán)焊縫；氣切罐筒上各孔（如進氣孔，排氣孔等），并進行質(zhì)量檢驗，接管裝配焊接：采用手工焊接各接管環(huán)焊縫，電弧清根，焊成內(nèi)筒

99、體。外筒體裝配焊接及接管裝配焊接參照內(nèi)筒同上；但組裝的順序是先組裝內(nèi)膽，然后內(nèi)膽水壓試驗和無損檢測，再組裝外膽，最后進行外膽的水壓試驗和外膽無損檢測。裝配及焊接順序如下：</p><p>　　內(nèi)膽筒體縱、環(huán)焊縫選用埋弧焊；</p><p>　　外膽筒體縱、環(huán)焊縫選用埋弧焊,外膽筒體與左側(cè)封頭采用埋弧焊；</p><p>　　加強圈與內(nèi)膽定位點焊連接；</p&g

100、t;<p>　　將帶有加強圈的內(nèi)膽與外膽筒體組裝；</p><p>　　按照管口表中各管口尺寸，在筒體相應位置打孔a~h，并與管材焊接；</p><p>　　內(nèi)膽焊接完好后，進行水壓試驗；</p><p>　　在內(nèi)膽水壓試驗合格后，外膽右封頭與筒體采用埋弧焊焊進行焊接；</p><p>　　外膽焊接完好后應進行夾層承載水壓試驗；

101、</p><p>　　外膽水壓試驗合格后，在c口處將珠光砂充滿并抽真空（c為真空口）。</p><p>　　外膽筒體與支座焊接組裝；</p><p><b>　　4 焊后處理與檢驗</b></p><p><b>　　4.1 焊后處理</b></p><p>　　一般情況下，

102、0Cr18Ni9奧氏體不銹鋼不進行焊后熱處理，且焊后變形不能用火焰加熱矯正，只能用其他方法防止和消除變形。如果工件溫度高于450℃，且介質(zhì)腐蝕性強，即對工件抗腐蝕要求較高時，可進行焊后固溶處理或穩(wěn)定化退火。如果整體無法退火時，可對焊縫進行局部退火。但焊縫必須進行酸洗、鈍化處理。酸洗的目的是去除焊縫及熱影響區(qū)表面的氧化皮，鈍化的目的是使酸洗的表面重新形成一層無色的致密氧化膜，起耐腐蝕的作用。常用酸洗的方法有兩種：酸液酸洗和酸膏酸洗。酸液酸

103、洗又分為滲洗和刷洗。滲洗法適用于較小部件，將部件在酸洗槽中泡25～40min，取出后用清水沖洗。刷洗法適用于大型部件，用刷子或拖布反復刷洗，到呈亮色后，用清水沖凈。</p><p>　　Q235B鋼焊接性較好，不進行焊后熱處理。特別情況可進行消除應力的回火，溫度為600～650℃。</p><p><b>　　4. 2致密性檢查</b></p><

104、p>　　儲存液體或氣體的焊接容器，其焊縫的不致密缺陷，如貫穿性的裂紋、氣孔、夾渣、未焊透等，可用致密性實驗來發(fā)現(xiàn)。致密性實驗法有:水壓試驗、氣壓試驗和煤油試驗。</p><p>　　4.2.1 水壓試驗</p><p>　　水壓試驗常被用來檢查管子、油箱、水箱以及各種容器，目的是測定這些容器的水密性的構(gòu)件在承受一定壓力下的致密性。具體方法：</p><p>

105、　?。?）用水把容器灌滿，并堵塞好容器的一切孔和眼，用水泵把容器內(nèi)的水壓提高到技術(shù)要求規(guī)定的數(shù)值，在此壓力下保持一段時間，然后把壓力降低到工作壓力，用圓頭小錘在距焊縫15-20處沿著焊縫輕輕敲打；</p><p>　?。?）用水將容器灌滿，不加壓力，檢測是否漏水；</p><p>　?。?）在焊縫的一側(cè)用高壓水流噴射，而在焊縫的另一側(cè)觀察是否漏水。若在焊接接頭上發(fā)現(xiàn)有水滴或細水紋，則表面焊

106、接接頭不致密。</p><p>　?。?）從下部注入水，灌滿后，從上部人孔溢出來，然后封閉上部人孔，緩慢升壓，升壓速度應控制在每小時0.3MPa以下，升壓到儲罐的設(shè)計壓力后停升水壓，全面檢查所有焊縫有無冒汗漏泄現(xiàn)象。各接管的焊縫及赤道帶的支柱見得角焊縫著重檢查。穩(wěn)壓15~20min后，再緩慢升到試驗壓力，穩(wěn)壓20~30min，對球體的各個焊縫進行全面檢查，不得出現(xiàn)滲漏及壓力表下降現(xiàn)象。</p>&l

107、t;p>　　4.2.2 氣壓試驗</p><p>　　氣壓試驗是保證儲罐所有焊縫以及接管法蘭連接處在設(shè)計壓力下有可靠的致密性。</p><p>　　一般取設(shè)計壓力的1.0倍。</p><p>　　（1）將壓縮空氣通入密閉的容器內(nèi)，在焊接接頭表面涂抹上肥皂水；</p><p>　　（2）較小的容器可全部進入水中；</p>&

108、lt;p>　　（3）用壓縮空氣對著焊縫的一面猛吹，焊縫的另一面涂上肥皂水。</p><p>　　當焊縫有穿透性的缺陷時，容器內(nèi)的氣體就會從這些缺陷中逸出，使焊接接頭處的肥皂水起泡或浸在水中的容器冒水泡，表面焊接接頭不致密。</p><p><b>　　4. 3 質(zhì)量檢驗</b></p><p>　　容器在制造和運行過程中需要對殼板及焊縫進

109、行嚴格的無損檢測，這是確保容器質(zhì)量，防止事故發(fā)生的重要手段之一。容器的無損檢驗包括對原材料﹑制造安裝﹑最終成品及運行中檢驗等。目前容器常用無損檢測方法有：射線探傷，超聲波探傷，磁粉探傷，液體滲透探傷，有條件的地方采用聲發(fā)射技術(shù)。對焊縫熱影響區(qū)和坡口等區(qū)域的表面，一般要進行100%磁粉探傷或100%液體滲透探傷。在焊接過成中可能出現(xiàn)如下的缺陷：裂紋、氣孔、夾渣、未熔合、未容透等現(xiàn)象。希望在用手工電弧焊加工時，給予重視。Ⅰ，Ⅱ類焊縫進行射線

110、照透檢測，檢測長度為每條焊縫長的20%，且不小于250mm，相交焊縫必須檢測，合格標準均按JB4730-94中三級。</p><p>　　檢測方法：檢測對象臥式儲罐結(jié)構(gòu)焊縫</p><p>　　內(nèi)部缺陷采用射線探傷、超聲波探傷</p><p>　　表面缺陷采用磁粉探傷、滲透探傷</p><p>　　射線探傷：有利于檢出夾渣、氣孔等體積形的缺陷

111、</p><p>　　超聲波探傷：有利于檢出裂紋類面積形缺陷</p><p>　　磁粉探傷:可檢表面與近面缺陷</p><p>　　滲透探傷：光潔與清潔工件表面形缺陷</p><p>　　4.4 成品涂裝和包裝入庫</p><p>　　焊接結(jié)構(gòu)的涂裝是成品出廠前的最后一道工序。它是在運輸、安裝和使用過程中，防止大氣腐蝕

112、和意外碰撞而受損的重要措施。產(chǎn)品涂裝不僅決定產(chǎn)品的表面質(zhì)量，而且也可以反映生產(chǎn)單位的企業(yè)形象。因此，應從涂層選料、顏色、涂刷工藝、以及包裝設(shè)計各方面采取必要的措施，確保涂裝的質(zhì)量。最后由專職檢查員驗收入庫。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　【1】JB/T 4708-2000 《鋼制臥式壓力容器焊接工藝評定》</p>&l

113、t;p>　　【2】JB/T 4709-2000 《鋼制臥式壓力容器焊接規(guī)程》</p><p>　　【3】GB 150.1~4-2010《鋼制壓力容器》</p><p>　　【4】HG/T 20580-2011《鋼制化工容器設(shè)計基礎(chǔ)規(guī)定》</p><p>　　【5】HG/T 20581-2011《鋼制化工容器材料選用規(guī)定》</p><p>

114、;　　【6】HG/T 20583-2011《鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)定》</p><p>　　【7】HG/T 20584-2011《鋼制化工容器制造技術(shù)要求》</p><p>　　【8】王宗杰.《熔焊方法及設(shè)備》.機械工業(yè)出版社 .2006.12</p><p>　　【9】賀匡國.《化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊》.化學工業(yè)出版社.2002年8月</p>&

115、lt;p>　　【10】GB/T 985.1-2008《氣焊、焊條電弧焊、氣體保護焊和高能束焊的推薦坡口》</p><p>　　【11】GB/T 985.2-2008《埋弧焊的推薦坡口》</p><p>　　【12】方洪淵.焊接結(jié)構(gòu)學[M].北京：機械工業(yè)出版社，2008.</p><p>　　【13】中國機械工程學會焊接學會．焊接手冊,第二卷,焊接方法及設(shè)備-