熱力發(fā)電廠課程設(shè)計---660mw凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算

1、<p>　　660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算（設(shè)計計算）</p><p><b>　　計算任務(wù)書</b></p><p><b>　　計算題目</b></p><p>　　國產(chǎn)660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算（設(shè)計計算）</p><p><b>　　計算任務(wù)&

2、lt;/b></p><p>　　根據(jù)給定熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，計算氣態(tài)膨脹線上各計算點的參數(shù)，并在ｈ-s圖上繪出蒸汽的氣態(tài)膨脹線；</p><p>　　計算額定功率下的氣輪機進汽量Do，熱力系統(tǒng)各汽水流量Dj、Gj；</p><p>　　計算機組的和全廠的熱經(jīng)濟性指標；</p><p>　　繪出全廠原則性熱力系統(tǒng)圖，并將所計算的全部汽水參數(shù)詳

3、細標在圖中（要求計算機繪圖）。</p><p><b>　　計算類型</b></p><p><b>　　定功率計算</b></p><p><b>　　熱力系統(tǒng)簡介</b></p><p>　　某火力發(fā)電場二期工程準備上兩套660MW燃煤汽輪發(fā)電機組，采用一爐一機的單元制配置

4、。其中鍋爐為德國BABCOCK公司生產(chǎn)的2208t/h自然循環(huán)汽包爐；氣輪機為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式氣輪機。</p><p>　　全廠的原則性熱力系統(tǒng)如圖5-1所示。該系統(tǒng)共有八級不調(diào)節(jié)抽汽。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供四臺低壓加熱器，第四級抽汽作為0.9161Mpa壓力除氧器的加熱汽源。</p><p>　　第一、二

5、、三級高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差分別為-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七級回熱加熱器裝設(shè)疏水冷卻器，下端差均為5.5℃。</p><p>　　氣輪機的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器，進入除氧器。然后由氣動給水泵升壓，經(jīng)三級高壓加熱器加熱，最終給水溫度達到274.8℃，進入鍋爐。</p><p>　　三臺高壓加熱器的疏水逐級自流

6、至除氧器，第五、六、七級低壓加熱器的疏水逐級自流至第八級低壓加熱器；第八級低加的疏水用疏水泵送回本級的主凝結(jié)水出口。</p><p>　　凝汽器為雙壓式凝汽器，氣輪機排氣壓力4.4/5.38kPa。給水泵氣輪機（以下簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽），無回熱加熱其排汽亦進入凝汽器，設(shè)計排汽壓力為6.34kPa。</p><p>　　鍋爐的排污水經(jīng)一級連續(xù)排污利用系統(tǒng)加以回收。擴容

7、器工作壓力1.55Mpa，擴容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補充水后排入地溝。</p><p>　　鍋爐過熱器的減溫水（③）取自給水泵出口，設(shè)計噴水量為66240kg/h。</p><p>　　熱力系統(tǒng)的汽水損失計有：全廠汽水損失（）33000kg/h\廠用汽（）23000kg/h(不回收)、鍋爐暖風器用氣量為65400kg/h,暖風器汽源（）取自第4級抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比

8、焓697kJ/kg。鍋爐排污損失按計算植確定。</p><p>　　高壓缸門桿漏汽（①和②）分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR，高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進除氧器（④和⑥）、均壓箱（⑤和⑦）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進除氧器（⑩）和均壓箱（⑧和⑨）。。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級低加（），一股去軸封加熱器SG（），一股去凝汽器的熱水井。各汽水流量的數(shù)值見表1-1</p>&

9、lt;p>　　表1-1 各輔助汽水、門桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)</p><p><b>　?。ㄎ澹┰假Y料</b></p><p>　　1.汽輪機型以及參數(shù)</p><p>　　（1）機組刑式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式氣輪機；</p><p>　　（2）額定

10、功率Pe=660MW；</p><p>　?。?）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）p0=16.58MPa，t0=538℃；</p><p>　?。?）再熱蒸汽參數(shù)（進汽閥前）：</p><p>　　熱段prh=3.232MPa；tth=538℃；</p><p>　　冷段prh´=3.567MPa；tth´=315℃；</p

11、><p>　?。?）汽輪機排汽壓力pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓hc=2315kJ/kg。</p><p>　　2.機組各級回熱抽汽參數(shù)見表1-2</p><p>　　表1-2 回熱加熱系統(tǒng)原始汽水參數(shù)</p><p>　?。?）最終給水溫度tfw=274.8℃；</p><p>　?。?）給

12、水泵出口壓力ppu=21.47MPa，給水泵效率ηpu=0.83</p><p>　　（4）除氧器至給水泵高差Hpu=22.4m；</p><p>　?。?）小汽機排汽壓力pc,xj=6.27kPa；小汽機排汽焓hc,xj=2315.6kJ/kg</p><p><b>　　3.鍋爐型式及參數(shù)</b></p><p>　

13、?。?）鍋爐型式：德國BABCOCK-2208t/h一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環(huán)汽包爐；</p><p>　　（2）額定蒸發(fā)量Db=2208t/h</p><p>　?。?）額定過熱蒸汽壓力Pb=17.42Mpa；</p><p>　　額定再熱蒸汽壓力pr=3.85MPa；</p><p>　　（4）額定過熱汽溫tb=541℃；額定再熱

14、汽溫tr=541℃；</p><p>　?。?）汽包壓力pdu=18.28MPa；</p><p>　?。?）鍋爐熱效率ηb=92.5%。</p><p><b>　　4.其他數(shù)據(jù)</b></p><p>　?。?）汽輪機進汽節(jié)流損失δpl=4%，</p><p>　　中壓缸進汽節(jié)流損失δp2=2

15、%；</p><p>　　（2）軸封加熱器壓力psg=102KPa,</p><p>　　疏水比焓hd,sg=415kJ/kg；</p><p>　　（3）機組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表5-2；</p><p>　?。?）鍋爐暖風器耗汽、過熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見表5-2；</p><p>　?。?/p>

16、5）汽輪機機械效率ηm=0.985；發(fā)電機效率ηg=0.99；</p><p>　　（6）補充水溫度tma=20℃；</p><p>　　（7）廠用點率ε=0.07。</p><p><b>　　5.簡化條件</b></p><p>　　（1）忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。</p><p>　　

17、（2）忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升。</p><p><b>　　二 、熱力系統(tǒng)計算</b></p><p><b>　　汽水平衡計算</b></p><p>　　1.全廠補水率αma</p><p>　　全廠汽水平衡如圖1-3所示，各汽水流量見表1-4。將進、出系統(tǒng)的各流量用相對量α表示。由于計算前的氣

18、輪機進汽量Do為未知，故預(yù)選Do=2033724kg/h進行計算，最后校核。 αL αpl</p><p><b>　　全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)</b></p><p>　　αL=DL/DO=33000/2033724=0.0162263</p><p>　　鍋爐排污系數(shù)αb1</p><p>　　α

19、hl=Dbl/DO=22000/2033724=0.0108175</p><p>　　其余各量經(jīng)計算為 α</p><p>　　廠用汽系數(shù) αpl=0.01081 </p><p>　　減溫水系數(shù) αsp=0.02974 圖1-3全廠汽水平衡圖 <

20、;/p><p>　　暖風機疏水系數(shù) αnf=65800/2033724=0.032354439</p><p><b>　　由全廠物質(zhì)平衡</b></p><p>　　補水率 αma=αpl+αhl+αL</p><p>　　=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.0358538</p&

21、gt;<p><b>　　2.給水系數(shù)αfw</b></p><p>　　由圖1-3所示，1點物質(zhì)平衡</p><p>　　αb=αo+αL=1+0.162263=1.0162263</p><p><b>　　2點物質(zhì)平衡</b></p><p>　　αfw=αb+αbl-αsp=&

22、lt;/p><p>　　1.01622+0.005408-0.02974=0.9919</p><p>　　3.各小汽流量系數(shù)αsg,k</p><p>　　按預(yù)選的氣輪機進汽量DO和表1-1原始數(shù)據(jù)，計算得到門桿漏汽、軸封漏汽等各小汽的流量系數(shù)，填于表1-1中。</p><p>　　（二）氣輪機進汽參數(shù)計算</p><p&g

23、t;<b>　　主蒸汽參數(shù)</b></p><p>　　由主汽門前壓力po =16.58Mpa,溫度 to=538℃,查水蒸氣性質(zhì)表， 得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.</p><p>　　主汽門后壓力p´0=(1-δp1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa</p><p>　　由p´0=16

24、.0128Mpa, h´0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后氣溫t´0=535.254℃。</p><p>　　表2-5 全廠汽水進出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)</p><p><b>　　再熱蒸汽參數(shù)</b></p><p>　　由中聯(lián)門前壓力prh=3.232Mpa,溫度trh=538

25、℃,查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.</p><p>　　中聯(lián)門后再熱氣壓p´rh=(1-δp2)prh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa</p><p>　　由p´rh=3.1673Mpa, h´rh= hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表,得中聯(lián)門后再熱氣溫t´rh=537.

26、716℃.</p><p><b>　　輔助計算</b></p><p><b>　　軸封加熱器計算</b></p><p>　　以加權(quán)平均法計算軸封加熱器的平均進汽比焓hsg.計算詳表見表2-6.</p><p>　　表5-4 軸封加熱器物質(zhì)熱平衡計算</p>&

27、lt;p><b>　　均壓箱計算</b></p><p>　　以加權(quán)平均法計算均壓箱內(nèi)的平均蒸汽比焓hjy.計算詳見表2-7</p><p>　　表5-5 均壓箱平均蒸汽比焓計算</p><p>　　3.凝汽器平均壓力計算</p><p>　　由psl=4.40kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得tsl

28、=30.54℃;</p><p>　　由ps2=5.38kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得ts2=34.19℃;</p><p>　　凝汽器平均溫度ts=0.5（tsl +ts2）=0.5（30.54+34.19）=32.365℃;</p><p>　　查水蒸氣性質(zhì)表,得凝汽器平均壓力ps=4.854kpa;</p><p>　　將所得數(shù)據(jù)與表5-

29、1的數(shù)據(jù)一起,以各抽氣口的數(shù)據(jù)為節(jié)點,在h-s圖上繪制出氣輪機的氣態(tài)膨脹過程線,見圖2-14</p><p>　　P0´=116.0128 prh=3.232</p><p>　　p¸h¸t p0=16.58 t0´=535.29 prh´=3.167 trh=538 <

30、/p><p>　　t0=538 2´ hrh=3538.9 </p><p>　　0 h0=3397.2 t3=446.1 </p><p>　　0 t1=385.6 3 h3=3352.2 </p><p>　　P1

31、=5.945 1 h1=3144.2 p3=1.776 </p><p>　　2 t2=320 4 t4=354.6 </p><p>　　H2=3.27.1 p4=0.964 5 t5=354.6 h5=53169

32、 </p><p>　　prh=3.232 p2=3.668 p5=0.416 t6=191.1 </p><p>　　6 h6=2851</p><p>　　P6=0.226 t7=120.2 </p><p>　　單位：p-MPa

33、 7 h7=2716</p><p>　　t-℃ p7=0.109 t8=59.7 </p><p>　　h-kJ/kg 8 h8= 2455.8</p>&l

34、t;p><b>　　p8=0.0197</b></p><p>　　C hc=2315.6</p><p>　　pc=0.0049 x=0.899</p><p>　　s[kJ(kg¸k])</p><p>　　圖2-14氣輪機的氣態(tài)膨脹過程線</p><p>

35、　?。ㄋ模└骷訜崞鬟M、出水參數(shù)計算</p><p>　　首先計算高壓加熱器H1。</p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ1：</b></p><p>　?。?=（1-Δp1）P1=（1-0.03）×5.945=5.766MPa</p><p>　　式中 Ｐ1——第一抽汽口壓力；</p>&l

36、t;p>　　P1——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又P1=5.766MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,1=272.9</p><p>　　H1出水溫度tw,1：</p><p>　　tw,1= ts,1-δt =272.9-（-1.7）=274.6</p><p>　　式

37、中 δt ——加熱器上端差。</p><p>　　H1疏水溫度td1 ：</p><p>　　Td1= tw,1+δt1=243.4+5.5=248.9</p><p>　　式中 δt1—— 加熱器下端差，δt1=5.5</p><p>　　tw,1——進水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差δt計算得到</p><p

38、>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa,由t1=274.6,查的H1出水比焓hw,1=1204.5kJ/kg</p><p>　　由tw,1=243.4,pw=20.47MPa, </p><p>　　查得H1進水比焓hw,1=1056.0kJ/kg</p><p>　　由td1=248.9, Ｐ1=5.766MPa, 查得H1疏水比焓hd,1=10

39、80.4kJ/kg.至此,高溫加熱器H1的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p><b>　　計算高壓加熱器H2</b></p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ2：</b></p><p>　　Ｐ2=（1-Δp2）P2=（1-0.03）×3.668=3.557MPa</p><p&g

40、t;　　式中 Ｐ2——第二抽汽口壓力；</p><p>　　P2——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又P2=3.557MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,2=243.4</p><p>　　H2出水溫度tw,2：</p><p>　　tw,2= ts,2 -δt =243.4-

41、0=243.4</p><p>　　式中 δt ——加熱器上端差。</p><p>　　H2疏水溫度Td，2 ：</p><p>　　Td，2= tw,2+δt2=208.3+5.5=213.5</p><p>　　式中 δt2—— 加熱器下端差，δt2=5.5</p><p>　　tw,2——進水溫度，其值從高

42、壓加熱器H3的上端差δt計算得到</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa,由t2=243.4,查的H2出水比焓hw,2=1056.0kJ/kg</p><p>　　由tw,2=208.3,pw=20.47MPa, 查得H2進水比焓hw,2=897.2kJ/kg</p><p>　　由td，2=213.5, Ｐ2=3.557MPa, 查得H2疏

43、水比焓hd,2=914.2kJ/kg.至此,高溫加熱器H2的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p><b>　　計算高壓加熱器H3</b></p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ3：</b></p><p>　　Ｐ3=（1-Δp3）P3=（1-0.03）×1.776=1.722MPa</p>

44、<p>　　式中 Ｐ3——第三抽汽口壓力；</p><p>　　P3——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又P3=1.722MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,3=204.9</p><p>　　H3出水溫度tw,3： tw,3= ts,3-δt=204.9- (-1.7)=206.6&l

45、t;/p><p>　　式中 δt——加熱器上端差。</p><p>　　H3疏水溫度td3 ：</p><p>　　Td3= tw,3+δt3=179.2+0=179.2</p><p>　　式中 δt3—— 加熱器下端差，δt3=0</p><p>　　tw,3——進水溫度，其值從處氧氣器H4的上端差δt計算得到&l

46、t;/p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa,由t3=206.6,查的H3出水比焓hw,3=889.7kJ/kg</p><p>　　由tw,3=179.2,pw=20.47MPa, 查得H3進水比焓hw,3=769.9kJ/kg</p><p>　　由td，3=179.2, Ｐ3=1.722MPa, 查得H3疏水比焓hd3=759.9kJ/kg.至

47、此,高溫加熱器H3的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p><b>　　計算高壓加熱器H4</b></p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ4：</b></p><p>　　Ｐ4=（1-Δp4）P4=（1-0.05）×0.964=0.9158MPa</p><p>　　式中 Ｐ

48、4——第四抽汽口壓力；</p><p>　　P4——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又P4=0.9158MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,4=176.0</p><p>　　H4出水溫度tw,4：</p><p>　　tw,4= ts,4-δt4 =176.0-0=176.0&l

49、t;/p><p>　　式中 δt4——加熱器上端差。</p><p>　　H4疏水溫度td4 ：</p><p>　　Td4= tw,4+δt4=141+5.5=146.5</p><p>　　式中 δt4—— 加熱器下端差，δt4=5.5</p><p>　　tw,4——進水溫度，其值從底壓加熱器H5的上端差δt計

50、算得到</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=0.9161MPa,由t4=176.0,查的H4出水比焓hw,4= 745.4kJ/kg</p><p>　　由tw,4=141,pw=0.9161MPa, 查得H4進水比焓hw,4= 593.7kJ/kg</p><p>　　由td，4=146.5, Ｐ4=0.9158MPa, 查得H4疏水比焓hd,4= 61

51、7.3kJ/kg.至此,高溫加熱器H4的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p><b>　　計算低壓加熱器H5</b></p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ5：</b></p><p>　　Ｐ5=（1-Δp5）P5=（1-0.03）×0.416=0.403MPa</p><p>

52、;　　式中 Ｐ5——第五抽汽口壓力；</p><p>　　P5——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又P5=0.403MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,5= 143.8</p><p>　　H5出水溫度tw,5：</p><p>　　tw,5= ts,5 -δt5 = 143.

53、8-2.8=141</p><p>　　式中 δt5——加熱器上端差。</p><p>　　H5疏水溫度td5 ：</p><p>　　Td5= tw,5+δt5=120.3+5.5=125.8</p><p>　　式中 δt5—— 加熱器下端差，δt5=5.5</p><p>　　tw,5——進水溫度，其值從高

54、溫加熱器H6的上端差δt計算得到</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t5=2125.8,查的H5出水比焓hw,5= 530.1kJ/kg</p><p>　　由tw,5=120.3,pw=2.758MPa, 查得H5進水比焓hw,5= 506.7kJ/kg</p><p>　　由td，5=125.8, Ｐ5=0.403MPa, 查得H

55、5疏水比焓hd,5= 528.5kJ/kg.至此,高溫加熱器H5的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p><b>　　計算低壓加熱器H6</b></p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ6：</b></p><p>　?。?=（1-Δp6）P6=（1-0.03）×0.226=0.219MPa</p&

56、gt;<p>　　式中 Ｐ6——第六抽汽口壓力；</p><p>　　P6——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又P6=0.219MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,6= 123.1</p><p>　　H6出水溫度tw,6：</p><p>　　tw,6= ts,

57、6-δt= 123.1-2.8=120.3</p><p>　　式中 δt——加熱器上端差。</p><p>　　H6疏水溫度td6 ：</p><p>　　Td6= tw,6+δt6=89.3+5.5=94.8</p><p>　　式中 δt6—— 加熱器下端差，δt6=5.5</p><p>　　tw,6——進

58、水溫度，其值從低壓加熱器H7的上端差δt計算得到</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t6=120.3,查的H6出水比焓hw,6= 506.7kJ/kg</p><p>　　由tw,6=89.3,pw=2.758MPa, 查得H6進水比焓hw,6= 376.0kJ/kg</p><p>　　由td，6=94.8, Ｐ6=0.219MPa

59、, 查得H6疏水比焓hd,6= 397.2kJ/kg.至此,高溫加熱器H6的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p><b>　　計算低壓加熱器H7</b></p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ7：</b></p><p>　?。?=（1-Δp7）P7=（1-0.03）×0.109=0.076MPa&l

60、t;/p><p>　　式中 Ｐ7——第七抽汽口壓力；</p><p>　　P7——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又Ｐ7=0.076MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,7= 92.1</p><p>　　H7出水溫度tw,7：</p><p>　　tw,1=

61、 ts,7-δt= 92.1-2.8=89.3</p><p>　　式中 δt ——加熱器上端差。</p><p>　　H7疏水溫度td7 ：</p><p>　　Td7= tw,1+δt7=56.1+5.5=61.6</p><p>　　式中 δt—— 加熱器下端差，δt7=5.5</p><p>　　tw,7

62、——進水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差δt計算得到</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t7=89.3,查的H7出水比焓hw,7= 376.07kJ/kg</p><p>　　由tw,7=56.1,pw=2.758MPa, 查得H7進水比焓hw,7= 237.09kJ/kg</p><p>　　由td，7=61.6, Ｐ7=0.07

63、6MPa, 查得H7疏水比焓hd,7= 257.8kJ/kg. 至此,高溫加熱器H7的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p><b>　　計算低壓加熱器H8</b></p><p><b>　　加熱器壓器Ｐ8：</b></p><p>　?。?=（1-Δp8）P8=（1-0.03）×0.0197=0.01

64、9MPa</p><p>　　式中 Ｐ8——第八抽汽口壓力；</p><p>　　P8——抽汽管道相對壓損；</p><p>　　又P8=0.019MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得</p><p>　　加熱器飽和溫度ts,8= 58.9</p><p>　　H8出水溫度tw,8：</p><p>　

65、　tw,8= ts,8-δt = 58.9-2.8=56.1</p><p>　　式中 δt ——加熱器上端差。</p><p>　　H8疏水溫度td8 ：</p><p>　　Td8= tw,8+δt8=32.78+5.5=38.28</p><p>　　式中 δt8—— 加熱器下端差，δt8=5.5</p><p

66、>　　tw,8——進水溫度，其值從低壓加熱器SG的上端差δt計算得到</p><p>　　已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t8=56.1,查的H8出水比焓hw,8= 237.09kJ/kg</p><p>　　由tw,8=32.78,pw=2.758MPa, 查得H8進水比焓hw,8= 139.7kJ/kg</p><p>　　由td，8=38.

67、28, Ｐ8=0.019MPa, 查得H8疏水比焓hd,8= 160.27kJ/kg.至此,高溫加熱器H8的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。</p><p>　　現(xiàn)將計算結(jié)果列于表2-8。</p><p>　　表2-8 回熱加熱系統(tǒng)汽水參數(shù)計算</p><p>　　(五)高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算</p><p>　　由高

68、壓加熱器H1熱平衡計算α1</p><p>　　高壓加熱器H1的抽汽系數(shù)α1：</p><p>　　α1={αfw（hw1-hw2）/ηh}/h1-hd,1=0.07089</p><p>　　高壓加熱器H1的疏水系數(shù)αd,1:</p><p>　　αd,1=α1=0.07089 </p><p>　　2.由高壓加熱器

69、H2熱平衡計算α2 、αrh</p><p>　　高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)α2：</p><p>　　α2={αfw（hw,2-hw,3）/ηh}-αd,1（hd,1-hd,2）/h2-hd,2=0.07216</p><p>　　高壓加熱器H2的疏水系數(shù)αd,2:</p><p>　　αd,2=αd,1+α1=0.07089+0.07216

70、=0.143</p><p>　　再熱器流量系數(shù)αrh: </p><p>　　αrh=1-α1-α2-αsg,1-αsg,2-αsg,42-αsg,5-αsg,8-αsg,7</p><p>　　=1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.001429</p><p>　　- 0.001032-0.00

71、15911-0.001264</p><p><b>　　=0.8505</b></p><p>　　3.由高壓加熱器H3熱平衡計算α3</p><p>　　本級計算時，高壓加熱器H3的進水比焓hw,3´為未知，故先計算給水泵的介質(zhì)比焓升Δhpu。 </p><p>　　如圖

72、2-15所示，泵入口靜壓p´pu:</p><p>　　p´pu=p´4+ρ´·g·Hpu=0.964+889×10-6×9.8×22.4</p><p>　　=1.15952MPa</p><p>　　式中 p'4—除氧器壓力，Mpa；</p>

73、<p>　　ρ'—除氧器至給水泵水的平均密度，㎏/m3</p><p>　　給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力ppj </p><p>　　ppj=0.5×（ppu＋p'pu）=0.5×（21.47+1.1592）=11.31MPa</p><p>　　給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓hpj：</p><p>　　

74、取hpj =h'pu=617.3</p><p>　　根據(jù)ppj =11.31和hpj =617.3查得： p4 p4</p><p>　　給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容υpu =0.00108 m3/㎏</p><p>　　給水泵介質(zhì)焓升τpu

75、 除氧器</p><p>　　τpu = hpu - h´pu= p´ Hpu</p><p>　　==26.41kJ/kg ρpu </p><p>　　hpu 給水泵 h´pu</p><p>　　給水泵出口比焓h

76、pu： ppu p´pu </p><p>　　hpu= h'pu＋Δhpu=617.3+26.4=643.7kJ/㎏ 2-15給水泵焓升示意圖</p><p>　　高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)α3：</p><p>　　高壓加熱器H3的疏水系數(shù)αd,3:

77、 </p><p>　　αd,3=αd,2+α3 =0.143+0.0856=0.2286 </p><p>　　(六)除氧器抽汽系數(shù)計算 </p><p>　　除氧器出水流量αc,4 </p><p>　　αc,4 =αfw+αsp =0.989+0.03257

78、=1.02157</p><p><b>　　抽汽系數(shù)α4：</b></p><p>　　α4=[αc,4（hw,4-hw,5）/ηh-αd,3（hd,3-hw,5）-αsg,4（hsg,4-hw,5）</p><p>　　-αsg,5（hsg,5-hw,5）-αsg,6（hsg,6-hw,5）-αsg,7（hsg,7-hw,5）</p&

79、gt;<p>　　-αnf（hnf-hw,5）]/（h4-hw,5）</p><p>　　=[1.02157×（745.9-595.3）/1.0-0.2286×（759.9-595.3）</p><p>　　-0.001429×（3024.3-595.3）-0.0015911×（3024.3-595.3）</p><

80、p>　　-0.0013694×（3474-595.3）-0.032354×（3169-595.3）</p><p>　　-0.03235×（697-595.3）]/（3169-595.3）=0.00714</p><p>　　除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見圖2-16。由于除氧器為匯集式加熱器，進水流量αc，5為未知。

81、 </p><p>　　但利用簡捷算法可避開求取αc，5。 </p><p><b>　　α4</b></p><p>　?。ㄆ撸┑蛪杭訜崞鹘M抽汽系數(shù)計算 αsg¸4 ααc，5</p><p><b>　　αg

82、4;5</b></p><p>　　1.由低壓加熱器H5熱平衡計算α5 αnf αd3 </p><p>　　低壓加熱器H5的出水系數(shù)αc，5： 2 1 </p><p>　　由圖2-16， αpu

83、 αc,4 </p><p>　　αc，5=-αd,3-α4-αsg,L1-αnf </p><p>　　=1.02157-0.2286-0.00714-0.001429 圖2-16除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡</p><p>　　-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235 1-除氧器；2

84、-ge給水泵；αsg¸4</p><p>　　=0.7167 αg¸5-軸封漏汽系數(shù)；αnf-暖風器凝結(jié)系數(shù)</p><p>　　αc,4-除氧器出水系數(shù)</p><p>　　低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)α5</p><p>　　α5==0.

85、02553</p><p>　　低壓加熱器H5的疏水系數(shù)αd,5</p><p>　　αd,5=α5=0.02553</p><p>　　2.由低壓加熱器H6熱平衡計算α6</p><p>　　低壓加熱器H6的抽汽系數(shù)</p><p><b>　　α6=</b></p><p&

86、gt;<b>　　==0.02577</b></p><p>　　低壓加熱器H6疏水系數(shù)</p><p>　　αd,6=αd,5＋α6=0.02553+0.02577=0.0513</p><p>　　3.由低壓加熱器H7熱平衡計算α7</p><p>　　低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)α7 </p>&l

87、t;p><b>　　α7=</b></p><p><b>　　==0.04599</b></p><p>　　低壓加熱器H7的疏水系數(shù)αd,7:</p><p>　　αd,7=αd,6+α7=0.0513-0.04599=0.09729</p><p>　　4.由低壓加熱器H8熱平衡計算α8

88、</p><p>　　由于低加H8的進水焓hsg、疏水焓hd,8為未知，故先計算軸封加熱器SG。由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓hw,sg：</p><p>　　hw,sg=h´c+</p><p>　　==171.49kJ/kg</p><p><b>　　表2-6.</b></p><

89、p>　　由pw,sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7℃,查得軸封加熱器出水溫度tw,sg=32.78℃.</p><p>　　低壓加熱器H8疏水溫度td,8：</p><p>　　td,8=tw,sg+δt1=32.78+5.5=38.28℃</p><p>　　由p's=0.0197Mpa, td,8=38.28℃查得低壓加熱器H8疏水焓

90、hd,8=160.27kJ/kg.</p><p>　　低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)α8：</p><p><b>　　α8=</b></p><p><b>　　==0.2653</b></p><p>　　低壓加熱器H8的疏水系數(shù)αd,8：</p><p>　　αd,8=αd

91、,7+α8</p><p>　　=0.09729+0.02653=0.1238</p><p>　　(八)凝汽系數(shù)αc計算</p><p>　　1.小汽機抽汽系數(shù)αxj：</p><p>　　αxj=0.03613</p><p>　　2.由凝汽器的質(zhì)量平衡計算αc</p><p>　　αc=α

92、c，5-αd,8-Σαsg-αxj-αma</p><p>　　=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.51658</p><p>　　3.由氣輪機汽側(cè)平衡校驗αc</p><p>　　H4抽汽口抽汽系數(shù)和α'4：</p><p>　　α'4=α4+αxj+αnf

93、+αpl</p><p>　　=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081</p><p><b>　　=0.08643</b></p><p>　　各加熱器抽汽系數(shù)和Σαj：</p><p>　　Σαj=α1+α2+α3+α'4+α5+α6+α7+α8</p><p>

94、;　　=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659</p><p>　　軸封漏汽系數(shù)和Σαsg，k：</p><p>　　Σαsg，k=Σαsg，④+Σαsg，⑤+Σαsg，⑥+Σαsg，⑦+Σαsg，⑧+Σαsg，⑨+Σαsg，⑩+Σαsg，⒂=0.001429+0.001032+0.0015

95、911+0.001264</p><p>　　+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244</p><p>　　=0.0087455</p><p><b>　　凝汽系數(shù)αc：</b></p><p>　　αc=1-Σαj-Σαsg=1-0.0659-0.0087455=0.51658&

96、lt;/p><p>　　該值由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的αc相等，凝汽系數(shù)計算正確。</p><p>　?。ň牛廨啓C內(nèi)功計算</p><p><b>　　1.凝汽流做工ωc</b></p><p>　　ωc=(αc–αsg,S+αsg,T)( h0–hc+qrh) –αJqrh-αsg,A(h0 –h2)</p>

97、<p>　　=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2)×</p><p>　　01622=815.68kJ/kg</p><p>　　式中qrh—再熱器吸熱，qrh= hrh–h2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg</p><p>　　2.抽汽流做功Σωa,j</p&g

98、t;<p>　　1㎏H1抽汽做功ωa,1：</p><p>　　ωa,1= h0 –h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg</p><p>　　1㎏H2抽汽做功ωa,2：</p><p>　　ωa,2= h0 –h2=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg </p><p>　　1㎏H3抽

99、汽做功ωa,3：</p><p>　　ωa,3= h0 –h3+ qrh=3397.2-3352.2+511.8</p><p>　　=566.8 kJ/kg</p><p>　　1㎏H4抽汽做功ωa,4：</p><p>　　ωa,4= h0 –h4+ qrh =3397.2-3169+511.8</p><p>　

100、　=556.8 kJ/kg</p><p>　　1㎏H5抽汽做功ωa，5：</p><p>　　ωa,5= h0 –h5+ qrh =3397.2-2978.5+511.8</p><p>　　=930.5 kJ/kg</p><p>　　1㎏H6抽汽做功ωa,6：</p><p>　　ωa,6= h0 –h6+ qr

101、h =3397.2-2851+511.8</p><p>　　=1058 kJ/kg</p><p>　　1㎏H7抽汽做功ωa,7：</p><p>　　ωa,7= h0 –h7+ qrh =3397.2-2716+511.8</p><p>　　=1193 kJ/kg</p><p>　　1㎏H8抽汽做功ωa,8：&

102、lt;/p><p>　　ωa,8= h0 –h8+ qrh =3397.2-2455.8+511.8</p><p>　　=1453.2 kJ/kg</p><p>　　表2-9 做功量和抽汽量計算結(jié)果</p><p>　　抽汽流總內(nèi)功Σωa,j：</p><p>　　Σωa,j=α1ωa,1+

103、α2ωa,2+α3ωa,3+α'4ωa,4+α5ωa,5+α6ωa,6+α7ωa,7+α8ωa,8</p><p>　　=0.07089×253+0.07216</p><p>　　×370.1+0.0856×556.8+0.08643</p><p>　　×740+0.02553×930.5+02577&l

104、t;/p><p>　　×1.58+0.04599×1193+0.02653×1453.2</p><p>　　=273.4 kJ/kg</p><p>　　3.附加功量Σωsg,k</p><p>　　附加功量Σωsg,k是指各小汽流量作功之和：</p><p>　　Σωsg,k=α12(h0

105、 –h12+ qrh)+( α8 + α9+, α10 ) (h0 –h8)</p><p>　　=0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+</p><p>　　0013694)(3397.2-3169)=24.58 kJ/kg</p><p><b>　　4.氣輪機內(nèi)功ωi</b><

106、/p><p>　　ωi=ωc+Σωa,j+Σωsg,k=815.68+273.4+24.58</p><p>　　=1113.66 kJ/kg</p><p>　?。ㄊ廨啓C的內(nèi)效率、熱經(jīng)濟指標、汽水流量計算</p><p><b>　　氣輪機比熱耗q0：</b></p><p>　　q0= h0

107、–hfw+αrhqrh=3397.2-1204.4+0.8505×511.8</p><p>　　=1757.5 kJ/kg</p><p>　　氣輪機絕對內(nèi)效率ηi：</p><p>　　ηi=ωi /q0=1113.66/1757.5=0.63365</p><p>　　氣輪機絕對電效率ηe：</p><p&

108、gt;　　ηe=ηmηgηi=0.985×0.99×0.63365=0.61791</p><p><b>　　氣輪機熱耗率q：</b></p><p>　　q=3600/ηe=3600/0.61791=5826.1 kJ/(kwh)</p><p><b>　　氣輪機汽耗率d：</b></p&g

109、t;<p>　　d=q/ q0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)</p><p><b>　　氣輪機進汽量D0：</b></p><p>　　D0=1000 d Pe=1000×3.3149×660=2033724㎏/h</p><p>　　式中Pe—氣輪機額定功率，Pe=660MW&

110、lt;/p><p>　　校驗：氣輪機進汽量D0=2033724㎏/h，與初選值相等。</p><p><b>　　給水流量Gfw：</b></p><p>　　Gfw=αc,4 D0=1.02157×2033724=2077591㎏/h</p><p>　　凝結(jié)水泵流量Gcp：</p><p&g

111、t;　　Gcp=αc,5 D0=0.7167×2033724=1457569㎏/h</p><p><b>　　凝汽量Dc：</b></p><p>　　Dc=αc D0=0.51658×2033724=1050581㎏/h</p><p><b>　　第一級抽汽量D1：</b></p>

112、<p>　　D1=α1 D0=0.07089×2033724=144170㎏/h</p><p><b>　　第二級抽汽量D2：</b></p><p>　　D2=α2 D0=0.07216×2033724=146753㎏/h</p><p><b>　　第三級抽汽量D3：</b></p

113、><p>　　D3=α3 D0=0.0856×2033724=174086㎏/h</p><p><b>　　第四級抽汽量D4：</b></p><p>　　D4=α4D0=0.00714×2033724=14520㎏/h</p><p><b>　　第五級抽汽量D5：</b><

114、;/p><p>　　D5=α5 D0=0.02553×2033724=51920㎏/h</p><p><b>　　第六級抽汽量D6：</b></p><p>　　D6=α6D0=0.02577×2033724=52409㎏/h</p><p><b>　　第七級抽汽量D7：</b>

115、</p><p>　　D7=α7 D0=0.04599×2033724=93530㎏/h</p><p><b>　　第八級抽汽量D8：</b></p><p>　　D8=α8D0=0.02653×2033724=53954㎏/h</p><p>　?。ㄊ唬┤珡S性熱經(jīng)濟指標計算</p>

116、<p><b>　　1.鍋爐參數(shù)計算</b></p><p><b>　　過熱蒸汽參數(shù)：</b></p><p>　　由pb=17.42MPa,tb=541℃,查表得過熱蒸汽出口比焓hb=3397.3 kJ/kg</p><p><b>　　再熱蒸汽參數(shù)：</b></p>&

117、lt;p>　　鍋爐設(shè)計再熱蒸汽出口壓力pr=3.85 MPa，該壓力以高于氣輪機排汽壓力p´rh=3.57 MPa，故按照氣輪機側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力pr=3.41 MPa.由pr=3.294 MPa和tr=541℃,查表得再熱蒸汽出口比焓hr=3544 kJ/kg.</p><p>　　再熱器換熱量q´rh=hr–h2=3544-3027.1=516.9 kJ/kg</p

118、><p>　　2.鍋爐有效熱量q1</p><p>　　q1=(αfW–αbl)( hb–hfw)+ αbl( hbl–hfw)+ αsp( hb–hsp)+ αrh qrh´</p><p>　　=(0.989-0.005408)×(3397.3-1204.41)+0.005408×(1760.3</p><p>

119、　　-1204.41)+0.03257×(3397.3-890.4)+0.8505×516.9</p><p>　　=2681.1 kJ/kg</p><p><b>　　3.管道效率ηp</b></p><p>　　ηp= q0 /q1=1757.5/2681.1=0.6555</p><p>&l

120、t;b>　　4.全廠效率ηcp</b></p><p>　　ηcp=ηbηpηe=0.925×0.6555×0.61791=0.37465</p><p>　　5.全廠發(fā)電標準煤耗bs</p><p>　　系數(shù)r= q1 /(q1–ηb qnf)=2681.1/(2681.1-0.925×79.81)</p>

121、;<p><b>　　=1.02831</b></p><p>　　式中qnf—暖風器吸熱量，按下失計算：</p><p>　　qnf=αnf(hnf– h´nf)=0.03235(3164-697)=79.8 kJ/kg</p><p>　　相應(yīng)于1㎏標煤的輸入熱量QSb：</p><p>　　

122、QSb=29300r=29300×1.02831=30129.6 kJ/kg</p><p><b>　　發(fā)電標準煤耗bs：</b></p><p>　　bs=3600/(ηcp QSb)=3600/(0.37465×30129.6)=0.31892 kJ/kwh</p><p>　　6.全廠熱耗率qcp</p>

123、<p>　　qcp= bs·29300=0.31892×29300=9344.356 kJ/kwh</p><p>　　7.全廠供電標準煤耗bsn</p><p>　　bsn= bs/( 1-ε)=0.31892/(1-0.07)</p><p>　　=0.3341935 kJ/kwh</p><p><

124、;b>　　式中ε—廠用電率。</b></p><p><b>　　三、反平衡校核</b></p><p>　　為檢查計算結(jié)果的正確性，以下做全廠反平衡校核計算。校核目標為氣輪機的內(nèi)功ωi。反平衡計算中的各量均相應(yīng)于1㎏氣輪機進汽。</p><p><b>　　鍋爐輸入熱量qr</b></p>

125、<p>　　qr=q1/ηb=2681.1/0.925</p><p>　　=2898.378378kJ/kg</p><p><b>　　鍋爐損失Δqb</b></p><p>　　Δqb=(1-ηb)qr=(1-0.925)×2898.378378</p><p>　　=217.3783784

126、kJ/kg</p><p><b>　　排污損失Δqbl</b></p><p>　　Δqbl=αbl(hbl- hma)=0.005408×（1760.3-83.7）=9.067 kJ/kg</p><p>　　式中hma—化學補充水的比焓，hma=83.7</p><p>　　全廠工質(zhì)滲透損失ΔqL<

127、/p><p>　　ΔqL=αL(hL- hma)=0.0162263（3397.2-83.7）=53.74 kJ/kg</p><p><b>　　廠用汽損失Δqpl</b></p><p>　　Δqpl=αpl(hpl- hma)=0.01081（3164-83.7）</p><p>　　=33.29 kJ/kg</