鍋爐課程設(shè)計--人工智能技術(shù)在電站鍋爐燃燒優(yōu)化中的應(yīng)用研究

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　目 錄2</b></p><p><b>　　摘 要4</b></p><p>　　第一章 設(shè)計內(nèi)容簡介5</p><p><b>　　1.1目的5</b></

2、p><p><b>　　1.2設(shè)計概述5</b></p><p>　　2.3設(shè)計原始資料6</p><p>　　第二章 鍋爐型號和臺數(shù)的選擇7</p><p>　　2.1熱負(fù)荷計算7</p><p>　　2.1.1鍋爐房的最大計算熱負(fù)荷7</p><p>　　2.1.

3、2 平均熱負(fù)荷Qpj8</p><p>　　2.1.3全年熱負(fù)荷9</p><p>　　2.1.4 負(fù)荷匯總10</p><p>　　2.2鍋爐型號及臺數(shù)的確定10</p><p>　　2.2.1鍋爐型號選擇10</p><p>　　2.2.2燃料種類的確定及校核10</p><p>

4、;　　2.2.3鍋爐型號及臺數(shù)的確定11</p><p>　　第三章 水處理設(shè)備的選擇及計算12</p><p>　　3.1水質(zhì)資料的校核。12</p><p>　　3.2排污率及相對堿度的計算。12</p><p>　　3.2.1鍋爐排污率的計算。12</p><p>　　3.2.2鍋水相對堿度計算14&

5、lt;/p><p>　　3.2.3各種水量及排污率計算匯總14</p><p>　　3.3水處理任務(wù)的確定15</p><p>　　3.3.1軟化系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。15</p><p>　　3.3.2再生系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。17</p><p>　　3.3.3除氧方式的確定及設(shè)備選擇計算。17<

6、;/p><p>　　第四章 汽水系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算19</p><p>　　4.1給水系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算19</p><p>　　4.1.1系統(tǒng)確定：19</p><p>　　4.1.2設(shè)備的選擇計算。19</p><p>　　4.2凝結(jié)水系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。20</p><

7、p>　　4.2.1系統(tǒng)確定。20</p><p>　　4.2.2設(shè)備選擇計算。20</p><p>　　4.3蒸汽系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。21</p><p>　　4.3.1系統(tǒng)的確定。21</p><p>　　4.3.2設(shè)備選擇。21</p><p>　　4.4排污系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算21&l

8、t;/p><p>　　4.4.1系統(tǒng)確定。21</p><p>　　4.4.2設(shè)備的選擇計算。22</p><p>　　4.5汽水系統(tǒng)主要管徑的計算。22</p><p>　　第五章 引，送風(fēng)系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。24</p><p>　　5.1系統(tǒng)的確定24</p><p>　　5.

9、2燃燒計算24</p><p>　　5.2.1理論空氣量的計算24</p><p>　　5.2.2理論煙氣量的計算25</p><p>　　5.3鍋爐運行效率的確定27</p><p>　　5.4耗煤量計算27</p><p>　　5.4.1蒸汽鍋爐小時吸熱量27</p><p>　

10、　5.4.2耗煤量的計算28</p><p>　　5.5冷風(fēng)量的計算28</p><p>　　5.6煙氣量的計算29</p><p>　　5.6.1鍋爐尾部排煙量的計算29</p><p>　　5.6.2省煤器出口至除塵器入口間排煙量的計算30</p><p>　　5.6.3引風(fēng)機處煙氣溫度的計算31<

11、;/p><p>　　5.7風(fēng)道、煙道斷面尺寸的確定31</p><p>　　5.8煙囪高度及斷面的確定32</p><p>　　5.8.1煙囪高度確定的原則32</p><p>　　5.8.2煙囪高度和斷面尺寸計算33</p><p>　　5.9消聲器及除塵器的選擇計算34</p><p>

12、;　　5.9.1消聲器的選擇34</p><p>　　5.9.2除塵器的計算與選擇34</p><p>　　5.10吸氣風(fēng)箱的設(shè)計35</p><p>　　第六章 運煤、除灰渣系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算36</p><p>　　6.1.煙量及灰渣量的計算36</p><p>　　6.1.1鍋爐房最大小時耗煤量

13、36</p><p>　　6.1.2鍋爐房最大負(fù)荷季節(jié)時平均小時耗煤量36</p><p>　　6.1.3最大負(fù)荷時晝夜耗煤量37</p><p>　　6.1.4年耗煤量B037</p><p>　　6.1.5鍋爐房最大負(fù)荷時小時灰渣量G’38</p><p>　　6.1.6鍋爐房最大負(fù)荷季節(jié)時平均小時灰渣量G

14、pjmax38</p><p>　　6.1.7最大負(fù)荷時的晝夜灰渣量Gzymax38</p><p>　　6.1.8年灰渣量G038</p><p>　　6.2運煤除灰方式的確定39</p><p>　　6.3運煤系統(tǒng)的輸送量及輸煤設(shè)備的選擇計算39</p><p>　　6.3.1輸煤量39</p&g

15、t;<p>　　6.3.2設(shè)備選擇39</p><p>　　6.4出渣設(shè)備選擇39</p><p>　　6.5煤場和渣場面積的確定40</p><p>　　6.5.1煤場面積40</p><p>　　6.5.2渣場面積估算40</p><p>　　第七章 匯 總41</p>&

16、lt;p>　　7.1鍋爐房設(shè)備明細(xì)表（表12-7）41</p><p>　　7.2設(shè)計主要附圖42</p><p><b>　　文獻(xiàn)摘要</b></p><p>　　人工智能技術(shù)在電站鍋爐燃燒優(yōu)化中的應(yīng)用研究</p><p>　　電站鍋爐的運行面臨降低運行成本與降低污染物排放的雙重要求,高效低污染的優(yōu)化決策問題

17、日益引起關(guān)注.由于鍋爐設(shè)備結(jié)構(gòu)龐大,運行條件復(fù)雜,燃料性質(zhì)多變等因素,建立電站鍋爐排放特性的函數(shù)模型難度極大,為滿足鍋爐高效低污染燃燒優(yōu)化研究的需要,該文借助優(yōu)化燃燒特性試驗數(shù)據(jù),建立了電站鍋爐熱效率與NOx排放的響應(yīng)特性的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)與解析函數(shù)的混合模型.文中使用了非函數(shù)形式的響應(yīng)模型,燃燒優(yōu)化采用了十進(jìn)制遺傳算法.優(yōu)化數(shù)值解表明,該方法可針對鍋爐熱效率和NOx排放的不同優(yōu)化目標(biāo),給出可行的調(diào)整各風(fēng)門開度等操作量的優(yōu)化控制方案.</

18、p><p>　　期刊：中國電機工程學(xué)報</p><p>　　年卷期：2004,24(4)</p><p>　　鍋爐結(jié)構(gòu)和型式對氮氧化物排放濃度影響的試驗</p><p>　　利用不同爐型和燃燒器型式鍋爐NOx排放濃度測量數(shù)據(jù),分析了鍋爐結(jié)構(gòu)和燃燒器型式對NOx排放濃度的影響."W"火焰鍋爐NOx排放濃度最高,其次是四角切圓直流

19、燃燒器鍋爐;采用低NOx燃燒技術(shù)的旋流燃燒器鍋爐其NOx排放濃度低于四角切圓燃燒鍋爐;循環(huán)流化床鍋爐由于燃燒溫度低,其NOx排放濃度最低;燒煙煤的四角切圓燃燒鍋爐的NOx排放濃度低于貧煤鍋爐.對現(xiàn)有鍋爐燃燒器進(jìn)行改造,可以同時實現(xiàn)鍋爐穩(wěn)燃,提高燃燒效率,降低NOx排放的目的.</p><p>　　作者：王學(xué)棟 陳林</p><p><b>　　期刊：煤炭學(xué)報</b>

20、</p><p>　　年卷期：2007,32（9）</p><p>　　第一章 設(shè)計內(nèi)容簡介</p><p><b>　　1.1目的</b></p><p>　　課程設(shè)計是鍋爐及鍋爐房設(shè)備的重要實踐教學(xué)環(huán)節(jié)，課程設(shè)計對課程的教學(xué)效果影響甚大，它不僅可以鍛煉學(xué)生的實踐能力，同時也可以加深學(xué)生對課堂講授內(nèi)容的理解和記憶。通過

21、課程設(shè)計了解鍋爐房工藝設(shè)計內(nèi)容、程序和基本原則；學(xué)習(xí)設(shè)計計算方法和步驟；提高運算和制圖能力。</p><p><b>　　1.2設(shè)計概述</b></p><p>　　本設(shè)計為一機械類工廠鍋爐房工藝設(shè)計。該鍋爐房以全年生產(chǎn)熱負(fù)荷為主，皆有采暖、通風(fēng)及生活熱負(fù)荷，采暖季最大熱負(fù)荷將近12t/h，非采暖季最大熱負(fù)荷6.87t/h，采暖系統(tǒng)為低溫?zé)崴?5℃/70℃）采暖方式

22、，采取汽-水熱交換器及水-水熱交換器交換方式，熱交換系統(tǒng)設(shè)備的選擇計算及布置另外進(jìn)行，本設(shè)計只留出熱交換間的位置。 </p><p>　　本設(shè)計采用SZL6-1.25-P型鍋爐兩臺，采暖季最大負(fù)荷時用兩臺，非采暖季最大負(fù)荷時用兩臺及采暖季平均負(fù)荷時用兩臺。該鍋爐設(shè)計給水溫度60℃，排煙溫度180℃，本體風(fēng)道壓降962Pa，煙道壓降159Pa；上鍋筒中心標(biāo)高3375mm，兩側(cè)墻相距3688mm，前后分別有爐排傳

23、動裝置及省煤器，共計鍋爐深度約6.8m</p><p>　　鍋爐水處理系統(tǒng)采用逆流再生鈉離子交換軟化系統(tǒng)，交換劑為強酸型樹脂；給水除氧劑采用加藥化學(xué)除氧方式，藥劑為Na2SO37H2O。</p><p>　　鍋爐房給水系統(tǒng)為單母管集中式二段給水系統(tǒng)，即凝結(jié)回水與軟化水在混合水箱中混合后，由混合水泵（或稱凝結(jié)水泵）送入給水箱，再由給水泵送入鍋爐省煤器。</p><p>

24、;　　鍋爐引，送風(fēng)系統(tǒng)，采用分散式平衡通風(fēng)系統(tǒng)，即每臺鍋爐都設(shè)置一套引，送風(fēng)系統(tǒng)和煙，風(fēng)道，然后匯聚總煙道經(jīng)共用煙囪排出，除塵器采用XZD型旋風(fēng)除塵器，吸風(fēng)入口采用F3B型阻抗復(fù)合型消聲器。</p><p>　　運煤系統(tǒng)采用人工手推加垂直單斗提升機運煤方式，出渣采用螺旋出渣機加人工手推車方式。</p><p>　　鍋爐房建筑主要由鍋爐間和輔助間組成，鍋爐間柱距為6m*6m*6m*6m，共2

25、4m，跨度為12m，梁下弦標(biāo)高6.6m，主要用來布置兩臺鍋爐設(shè)備及分氣缸和連續(xù)排污擴容器，風(fēng)機間設(shè)于鍋爐間后墻外，面積為24m*4.5m，用來布置引，送風(fēng)機及除塵器；輔助間位于鍋爐間東側(cè)，共兩層，底層主要布置水處理設(shè)備和給水設(shè)備，二層主要為生活辦公間和換熱間，輔助間柱距為4.5m，共22.5m，跨度為7.5m，煤灰場布置在鍋爐間的西北側(cè)，煤場面積500m2，渣場面積90m2；煙囪置于風(fēng)機間北側(cè)，距離風(fēng)機間后墻4.57m。</p&g

26、t;<p><b>　　2.3設(shè)計原始資料</b></p><p>　　（1）熱負(fù)荷資料表（見下表1-1）</p><p><b>　?。?）燃煤資料</b></p><p><b>　?。?）水源資料</b></p><p>　　以自來水質(zhì)為水源，水溫為10℃.

27、溶解固形物：420mg/L；總硬度：9.05degree G；總堿度：9.50degree G；PH值：7.3.</p><p><b>　?。?）氣象資料</b></p><p>　　1）冬季采暖室外計算溫度：-5℃；</p><p>　　2）采暖期平均室外計算溫度：0.5℃；</p><p>　　3）采暖期總天數(shù)：9

28、9天； </p><p>　　4）主導(dǎo)風(fēng)向：東夏NE；</p><p>　　5）大氣壓：冬季97.87kPa，夏季95.86kPa.</p><p><b>　?。?）其他資料</b></p><p>　　1）該廠三班生產(chǎn)，全年工作306天； </p><p>　　2）鍋爐房近期不考慮

29、擴建；</p><p>　　3）地下水位：-6.5m； </p><p>　　4）生產(chǎn)回水為自流方式.</p><p>　　第二章 鍋爐型號和臺數(shù)的選擇</p><p><b>　　2.1熱負(fù)荷計算</b></p><p>　　熱負(fù)荷的計算的目的是求出鍋爐房的計算熱負(fù)荷、

30、平均熱負(fù)荷和全年熱負(fù)荷，作為鍋爐設(shè)備選擇的依據(jù)。</p><p>　　2.1.1鍋爐房的最大計算熱負(fù)荷</p><p>　　鍋爐房最大計算熱負(fù)荷Qmax是選擇鍋爐的主要依據(jù)，可根據(jù)各項原始熱負(fù)荷、同時使用系數(shù)、鍋爐房自耗熱量和管網(wǎng)熱損失系數(shù)由下式求得： </p><p>　　Qmax=K0(K1Q1+K2Q2+K3Q3+K4Q4)+Q5 t/h&l

31、t;/p><p><b>　　式中</b></p><p>　　Q1、Q2、Q3、Q4 ——分別為采暖、通風(fēng)、生產(chǎn)、生活的最大熱負(fù)荷，t/h；由設(shè)計資料提供；</p><p>　　Q5 ——鍋爐房除氧用熱，t/h，根據(jù)除氧方法及除氧器進(jìn)出水焓計算決定；</p><p>　　K1、K2、K3、K4 ——分別為采暖、通風(fēng)、生產(chǎn)、

32、生活負(fù)荷同時使用系數(shù)，按【表1-1】查；</p><p>　　 K0 ——鍋爐房自耗熱量和管網(wǎng)熱損失系數(shù)，K0=1.15按【表1.1-1】查得；</p><p>　　室內(nèi)管網(wǎng)熱損失及漏損失系數(shù)K0 表1.1-1</p><p>　　鍋爐房自耗熱量包括鍋爐房采暖、浴室、鍋爐吹灰、設(shè)備散熱、介質(zhì)漏失和熱力除氧器的排氣損

33、失等，這部分熱量約占輸出負(fù)荷的2%-3%。汽動給水泵熱耗大，但正常運行時使用電動給水泵，所以汽動耗汽量一般可不考慮。</p><p>　　熱網(wǎng)熱損失包括散熱和介質(zhì)漏失，與輸送介質(zhì)的種類、熱網(wǎng)敷設(shè)方式、保溫完善程度和管理水平有關(guān)，一般為輸送負(fù)荷的 10%-15%。</p><p>　　如有余熱可以利用，則應(yīng)在上式中扣除。</p><p>　　設(shè)計資料給出（由生產(chǎn)工藝設(shè)

34、計提供）的生產(chǎn)用汽是各生產(chǎn)設(shè)備的銘牌耗熱量之和；生活用熱對于廠區(qū)是指浴室、開水房、食堂、等方面耗熱量，對于有熱水設(shè)施的住宅，則主要是熱水供應(yīng)熱。由于用熱設(shè)備不一定同時啟用，而且使用中各設(shè)備的最大負(fù)荷 也不一定同時出現(xiàn)，因此需要計入同時使用系數(shù)，這可使選用的鍋爐既能滿足實際負(fù)荷的要求，又不致容量過大。</p><p>　　采暖通風(fēng)熱負(fù)荷由相關(guān)的設(shè)計提供。如果無法取得，也可按建筑體積或面積的熱指標(biāo)進(jìn)行計算確定。采暖通

35、風(fēng)熱負(fù)荷中，通常包含有熱水供應(yīng)熱；對于蒸汽鍋爐房，應(yīng)將此項耗熱量換算成耗汽量。</p><p>　　1）采暖通風(fēng)熱介質(zhì)采用低溫?zé)崴?，采取?水交換器及水-水交換器換熱方式。</p><p><b>　　濕蒸汽的焓：</b></p><p>　　Iq=I’’-rω/100 (KJ/kg)</p><p>　　式中：I’’

36、——干飽和蒸汽的焓，查得I’’=2787.1KJ/kg;</p><p>　　r——蒸汽的汽化潛熱，查得r=1961.6KJ/kg；</p><p>　　ω——蒸汽濕度，取ω=2%；</p><p>　　Iq=I’’-rω/100 =2787.1- - =2747.9 KJ/kg</p><p>　　采暖通風(fēng)的最大熱負(fù)荷：</p>

37、<p>　　Q1 +Q2 = = =4.406(t/h)</p><p>　　注：此處是按照蒸汽溫度194 degree C 來取值的。</p><p>　　生產(chǎn)和生活所需的最大計算熱負(fù)荷：</p><p>　　Q3,4max= K0(K3Q3+K4Q4)=1.15*（0.8*7.02+0.4*0.9）=6.872t/h</p><

38、;p>　　2) 計入上述各項得：</p><p><b>　　采暖季最大熱負(fù)荷：</b></p><p>　　Qmax= K0(K1Q1+K2Q2+K3Q3+K4Q4)+Q5</p><p>　　= 1.15*(1.0*4.406+0.8*7.02+0.4*0.9)+0=11.939（ t/h）</p><p>

39、　　非采暖季最大熱負(fù)荷：</p><p>　　Qmax= Q3,4max+Q5 =6.872 t/h</p><p>　　2.1.2 平均熱負(fù)荷Qpj </p><p>　　【參考《鍋爐房實用設(shè)計手冊》中公式】</p><p>　　QPJ=K0(Q1PJ+Q2PJ+Q3PJ+Q4PJ) t/h</p><p>&l

40、t;b>　　對于蒸汽鍋爐：</b></p><p>　　1）生產(chǎn)平均熱負(fù)荷Q3PJ=3.2t/h; 生活平均熱負(fù)荷Q4pj=0.4t/h；</p><p>　　QPJ=K0(Q3PJ+Q4PJ)= 1.15*（3.2+0.4）=4.14 t/h</p><p>　　2）采暖通風(fēng)平均熱負(fù)荷Qpji根據(jù)采暖期室外平均溫度計算：</p>&

41、lt;p>　　Qpji=(tn-tpj)（QI+Q2）/(tn-tw) t/h</p><p>　　式中 Qi 一一采暖或通風(fēng)最大熱負(fù)荷 ,t/h; </p><p>　　tn 一一采暖房間室內(nèi)計算溫度 , ℃，取18℃;</p><p>　　t w一一采暖期采暖或通風(fēng)室外計算溫度 , ℃;</p><p>　　tpj一一采暖期室外平

42、均溫度 , ℃. </p><p>　　依據(jù)設(shè)計意志氣象資料的：</p><p>　　Q1 +Q2 =4.406 t/h，tn=18℃，t w=-5℃，tpj=0.5℃</p><p>　　計算得： Qpj1,2 = (tn-tpj)QI/(tn-tw)</p><p>　　= *4.406 </p><p>　　=

43、 3.352 （t/h）</p><p>　　Qpj=K0 Qpj1,2=1.15*3.352=3.855（t/h）</p><p><b>　　采暖季平均熱負(fù)荷：</b></p><p>　　QPJ=K0(Q1PJ+Q2PJ+Q3PJ+Q4PJ)</p><p>　　= 4.14+3.855=7.995（t/h）&l

44、t;/p><p>　　非采暖季平均熱負(fù)荷：</p><p>　　QPJ=K0(Q1PJ+Q2PJ+Q3PJ+Q4PJ)=4.14 （t/h）</p><p>　　生產(chǎn)和生活平均熱負(fù)荷在設(shè)計題目中給出,通常是年平均負(fù)荷。如果是日平均負(fù)荷, 它將隨季節(jié)變化,因為生產(chǎn)原料、空氣和水的溫度以及，設(shè)備的散熱損失時有變化。 </p><p>　　對有季節(jié)性負(fù)

45、荷(采暖、通風(fēng)和制冷負(fù)荷)的鍋爐房，其最大計算熱負(fù)荷和平均熱負(fù)荷均應(yīng)按采暖季和非采暖季分別計算得出。 </p><p>　　平均熱負(fù)荷表明熱負(fù)荷的均衡性，設(shè)備選擇時應(yīng)考慮這一因素，如變負(fù)荷對設(shè)備運行經(jīng)濟(jì)性和安全性的影響。</p><p>　　2.1.3全年熱負(fù)荷 </p><p><b>　?、偃隉嶝?fù)荷</b></p><

46、;p>　　這是計算全年燃料消耗量的依據(jù)，也是技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較的一個根據(jù)。 全年熱負(fù)荷 D0可根據(jù)平均熱負(fù)荷和全年使用小時數(shù)按下式計算 : </p><p>　　D 0= K0( D1+ D2+D3+ D4)( 1 +Q5/Qmax) t/年</p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　D1、 D2、 D3、 D4一一

47、分別為采暖、通風(fēng)、生產(chǎn)和生活的全年熱負(fù)荷 ,t/年；</p><p>　　Q5,/Qmax——除氧用熱系數(shù)，符號意義同上； </p><p>　　采暖、通風(fēng)、生產(chǎn)和生活的全年熱負(fù)荷 D1 、 D2、 D3、 D4分別可用以下公式計算求得 :</p><p>　　D1= 8 n1 [ SQpj1+(3- S ) Qf1] t/年 ；</p><p

48、>　　D2= 8 n2 SQpj2 t/年； </p><p>　　D3= 8 n3 SQpj3 t/年；</p><p>　　D4= 8 n4 SQpj4 t/年； </p><p>　　式中 n 1 、 n2 、 n3 ——分別為采暖、通風(fēng)天數(shù)和全年工作天數(shù)； </p><p>　　S 一一每晝夜工作班數(shù) ; <

49、/p><p>　　Qpj 1 、Qpj2、Qpj 3、Q pj4 一一分別為采暖、通風(fēng)、生產(chǎn)及生活的平均熱負(fù)荷 ,t/h； </p><p>　　Qf1 一一非工作班時保溫用熱負(fù)荷 ,t/h;可按室內(nèi)溫度 tn=5 ℃代人式 計算得出。</p><p>　?、趯τ诒驹O(shè)計蒸汽鍋爐：</p><p>　　1）生產(chǎn)和生活的全年熱負(fù)荷：</p>

50、;<p>　　D3 = 8 n3 SQpj3</p><p>　　= 8*306*3*3.2 = 23500.8 （t/年）；</p><p>　　D4 = 8 n4 SQpj4 </p><p>　　= 8*306*3*0.4 = 2937.6 （t/年）；</p><p>　　2）采暖通風(fēng)全年熱負(fù)荷：</p>

51、;<p>　　D1，2 = 8 n1 [ SQpj1,2+(3- S ) Qf1,2]</p><p>　　= 8*99*[3*3.352+0] = 7964.352 （t/年）</p><p><b>　　全年熱負(fù)荷</b></p><p>　　D 0= K0( D1+ D2+D3+ D4)( 1 +Q5/Qmax)<

52、/p><p>　　=1.15*（7964.352+23500.8+2937.6）</p><p>　　=39563.165(t/年）</p><p>　　2.1.4 負(fù)荷匯總</p><p>　　最后，將計算結(jié)果匯總于熱負(fù)荷表之中，熱負(fù)荷表應(yīng)按采暖季和非采暖季，分別列出生產(chǎn)、采暖、通風(fēng)、生活和整個鍋爐房的計算熱負(fù)荷、平均熱負(fù)荷。 </p&g

53、t;<p>　　【注】：匯總表格如下</p><p><b>　　熱負(fù)荷計算匯總表</b></p><p>　　2.2鍋爐型號及臺數(shù)的確定</p><p>　　鍋爐型號和臺數(shù)根據(jù)鍋爐房熱負(fù)荷、介質(zhì)、參數(shù)和燃料種類等因素選擇，并應(yīng)考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)方面的合理性，使鍋爐房在冬、夏季均能達(dá)到經(jīng)濟(jì)可靠運行。</p><p&g

54、t;　　2.2.1鍋爐型號選擇 </p><p>　　根據(jù)計算熱負(fù)荷的大小和燃料特性決定鍋爐型號，并考慮負(fù)荷變化和鍋爐房發(fā)展的需要。</p><p>　　選用鍋爐的總?cè)萘勘仨殱M足計算負(fù)荷的要求，即選用鍋爐的額定容量之和不應(yīng)小于鍋 爐房計算熱負(fù)荷，以保證用汽的需要。但也不應(yīng)使選用鍋爐的總?cè)萘砍^計算負(fù)荷太多而造成浪費。鍋爐的容量還應(yīng)適應(yīng)鍋爐房負(fù)荷變化的需要，特別是某些季節(jié)性鍋爐房，要力免鍋

55、爐長期在低負(fù)荷下運行。對于近期熱負(fù)荷將有較大增長的鍋爐房，可選擇較大容量的鍋爐，使發(fā)展后的鍋爐臺 數(shù)不致過多。 </p><p>　　鍋爐的介質(zhì)和參數(shù)，應(yīng)滿足用戶要求。同時，還應(yīng)考慮到輸送過程中溫度和壓力的損失。鍋爐房中宜選用相同型號的鍋爐，以便于布置、運行和檢修。如需要選用不同型號的鍋爐時，一般不超過兩種。</p><p>　　2.2.2燃料種類的確定及校核</p><

56、;p>　　燃煤資料：Mar=14.80%，Ad=26.4%，Cdaf=77.22%，Hdaf =5.25%,Odaf =14.6%，Ndaf =1.28%，Sdaf=1.58%，Vdaf=14.6%，Qnet,v,ar =18886KJ/kg;</p><p>　　已知：Vdaf =14.6% >10%-20%，Qnet,v,ar=18886 KJ/Kg >17700 KJ/Kg所以該煤屬于貧煤

57、。</p><p>　　Aa r= *Ad =（100-14.80）/100*26.4%=22.49%</p><p>　　將無灰干燥基轉(zhuǎn)化為收到基的系數(shù)：K daf= = =0.627</p><p>　　煤的收到基組成成分為： Car= K daf Cdaf =0.627*77.22% =48.42%</p><p>　　Har= K

58、 daf Hdaf =0.627*5.25% =3.29%</p><p>　　Oar= K daf Odaf =0.627*14.6% =9.15%</p><p>　　Nar= K daf Ndaf =0.627*1.28% =0.80%</p><p>　　Sar = K daf Sdaf =0.627*1.58% =0.99%</p><

59、p>　　用門捷列夫公式計算Qnet,ar，并進(jìn)行校核：</p><p>　　Qnet,ar = 339Car+1030Har-109(Oar – Sar) -25Mar</p><p>　　= 339*48.42+1030*3.29 - 109*（9.15 - 0.99）-25*14.80</p><p>　　= 18543.64 KJ/Kg</p>

60、;<p>　　校核：由資料得Ad=26.4%> 25%,</p><p>　　實測值與經(jīng)驗公式計算所得誤差：18886-18543.64=342.36KJ/Kg <800 KJ/Kg；</p><p>　　由此可知煤質(zhì)資料正確。</p><p>　　燃燒設(shè)備選用鍋爐的燃燒設(shè)備應(yīng)能適應(yīng)所使用的燃料、便于燃燒調(diào)節(jié)和滿足環(huán)境保護(hù)的要求。當(dāng)使用燃料

61、和鍋爐的設(shè)計燃料不符時，可能出現(xiàn)燃燒困難，特別是燃料的揮發(fā)分和發(fā)熱量低于設(shè)計燃料時，鍋爐效率和蒸發(fā)量都將不能保證。</p><p>　　2.2.3鍋爐型號及臺數(shù)的確定</p><p>　　鍋爐臺數(shù)選用鍋爐的臺數(shù)應(yīng)考慮對負(fù)荷變化和意外事故的適應(yīng)性，建設(shè)和運行的經(jīng)濟(jì)性。一般來說，單機容量較大的鍋爐其效率較高，鍋爐房占地面積小，運行人員少，經(jīng)濟(jì)性好；但臺數(shù)不宜過少，不然適應(yīng)負(fù)荷變比的能力和備用性

62、就差?！跺仩t房設(shè)計規(guī)范》規(guī)定：當(dāng)鍋爐房內(nèi)最大一臺鍋爐檢修時，其余鍋爐應(yīng)能滿足工藝連續(xù)生產(chǎn)所需的熱負(fù)荷和采暖通風(fēng)及生活用熱所允許的最低熱負(fù)荷。鍋爐房的鍋爐臺數(shù)一般不宜少于兩臺；當(dāng)選用一臺鍋爐能滿足熱負(fù)荷和檢修需要時，也可只裝置一臺。對于新建鍋爐房，鍋爐臺數(shù)不宜超過五臺；擴建和改建時，最多不宜超過七臺。國外有關(guān)文獻(xiàn)認(rèn)為，新建鍋爐房內(nèi)裝設(shè)鍋爐的最佳臺數(shù)為三臺。</p><p>　　根據(jù)Qmax=11.939t/h，最高

63、壓力0.55MPa以及燃料為貧煤可以初步提出目前使用較多，性能較穩(wěn)定的鏈條爐排爐的幾種。</p><p>　　由于本設(shè)計采用SZL型鍋爐，鍋爐出力11.939t/h</p><p>　　方案一：采用三臺4t/h的蒸汽鍋爐；</p><p>　　蒸汽鍋爐型號：SZL4-1.25-P；</p><p>　　方案二：采用兩臺6t/h的蒸汽鍋爐；&l

64、t;/p><p>　　蒸汽鍋爐型號：SZL6-1.25-P；</p><p>　　方案三：采用六臺2t/h的蒸汽鍋爐；</p><p>　　蒸汽鍋爐型號：SZL2-1.25-P</p><p>　　方案四：采用一臺10t/h和一臺2t/h的蒸汽鍋爐；</p><p>　　蒸汽鍋爐的型號：SZL10-1.25-P，SZL2-

65、1.0-P；</p><p>　　【注】本組選用方案二</p><p>　　第三章 水處理設(shè)備的選擇及計算 </p><p>　　3.1水質(zhì)資料的校核。</p><p>　　由于原始資料中缺水質(zhì)全分析資料，所以無法校核，為了計算方便，僅將水的硬度和堿度單位換算如下：</p><p>　　Hz = 9.05。G

66、= 9.05 * 0.357 = 3.231mmol/L</p><p>　　Az = 9.50。G = 9.50 * 0.357 = 3.392mmol/L </p><p>　　3.2排污率及相對堿度的計算。</p><p>　　由于鍋爐水處理任務(wù)的確定（如補給水是否采取除堿措施）需要根據(jù)鍋爐排污率和爐水相對堿度的大小進(jìn)行，因此在確定水處理任務(wù)前應(yīng)先算出這二個量

67、。</p><p>　　3.2.1鍋爐排污率的計算。</p><p>　　鍋爐排污率的計算是用試算法。按堿度：假定采暖季排污率P1 =8.5 %，非采暖季排污率P’1 =13%。在鍋爐補給水量得出之前,無法確定鍋爐排污率,為此,可預(yù)先估算或在 2～10% 之 間選取，如與最終確定的排污率相差不≯3%，不必重算，否則，以計算得出的排污率重行計算。</p><p>&l

68、t;b>　　①鍋爐房總給水量：</b></p><p>　　Ggs = D(1+PPW +PLS) (t/h)</p><p>　　式中：D——鍋爐房總額定蒸發(fā)量；</p><p><b>　　Ppw——排污率；</b></p><p>　　Pls——給水管路的漏損率，0.5%。</p>

69、<p>　　采暖季：取D = 12t/h</p><p>　　Ggs = D(1+PPW +PLS) = 12 *（1+8.5%+0.5%）</p><p>　　= 13.080 （t/h）</p><p>　　非采暖季：取D = 8t/h</p><p>　　Ggs = D(1+PPW +PLS) = 8 *（1+13%+0.

70、5%）</p><p>　　= 9.080 （t/h）</p><p><b>　?、谀Y(jié)水總回水量：</b></p><p>　　Ghs = K1(Q1+Q2)αh1 + K3Q3αh3</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　αh1，αh3——分別

71、為采暖和生產(chǎn)回水率，αh1 =95%，αh3 =50%；</p><p>　　其它符號同文中上所介紹，；代入數(shù)據(jù)計算如下。</p><p><b>　　采暖季： </b></p><p>　　Ghs = 1.0*4.406*95%+0.8*7.02*50% =6.994 （t/h）</p><p><b&g

72、t;　　非采暖季： </b></p><p>　　Ghs = 1.0*0*95%+0.8*7.02*50% =2.808 （t/h）</p><p>　　③補給水量： Gbs = Ggs - *Ghs (t/h)</p><p><b>　　采暖季：</b></p><p>　　Gbs = G

73、gs - *Ghs =13.080 - 6.994 =6.086 （t/h）</p><p><b>　　非采暖季：</b></p><p>　　Gbs = Ggs - *Ghs = 9.080 - 2.808 =6.272 （t/h）</p><p><b>　?、苡嬎闩盼勐剩?lt;/b></p><p&

74、gt;<b>　　P = </b></p><p>　　式中： Ags——給水堿度 ，Ags = αhAbs，mmol/L;</p><p>　　Ag——鍋水允許堿度，6-26mmol/L，取Ag =20mmol/L；</p><p>　　Abs——補水堿度，Abs =3.392mmol/L；</p><p>　　αb

75、——補水率，αb =Gbs/Ggs *100%。</p><p><b>　　則采暖季：</b></p><p><b>　　P = </b></p><p>　　= *100%=8.567%</p><p><b>　　非采暖季：</b></p><

76、p><b>　　P = </b></p><p>　　= *100%=13.270%</p><p><b>　　誤差：</b></p><p>　　采暖季：P = *100% = *100%=0.782%<3%</p><p>　　非采暖季：P = *100% =

77、 *100%=2.035%<3%</p><p><b>　　上述計算有效。</b></p><p>　　⑤軟化設(shè)備生產(chǎn)能力的確定:</p><p>　　G rs =1.2* ( Gbs +Gzy + Gwy ) （t/h）</p><p>　　式中 1.2 一一裕量系數(shù)。</p><p&g

78、t;　　G rs 一一需要軟化處理的水量 ,t/h； </p><p>　　Gbs一一鍋爐補給水量 ,t/h; </p><p>　　Gwy一一外用軟水量，本設(shè)計僅有采暖熱網(wǎng)補水量為外用水量，熱網(wǎng)補水量宜按照事故補水量考慮，即取4-5倍的正常補水量，正常補水量宜為系統(tǒng)水容量的1%，系統(tǒng)水容量取28t/MW</p><p>　　則Gwy =4*11*103/3600

79、*28*1%=3.422t/h;</p><p>　　Gzy ——水處理設(shè)備自用軟水量 ,t/h；</p><p>　　水處理設(shè)備自耗軟水一般是用于逆流再生工藝的逆流沖洗過程，其流量可按預(yù)選的離子交換器直徑估算 : </p><p>　　Gzy =ωFρ t/h</p><p>　　式中 ω 一一逆流沖洗速度 ,m/h, 無頂壓低流速逆洗時

80、可取ω=1.8m/h； </p><p>　　F 一一鈉離子交換器截面積 ,m2，預(yù)選φ1000的交換器，F(xiàn)=0.785㎡</p><p>　　ρ 一一水的密度 ,t/m3, 常溫水ρ ≈lt/m3 。 </p><p>　　代入數(shù)據(jù)計算如下：Gzy =1.8*0.785*1=1.413（t/h）</p><p>　　則采暖季：Grs =1.

81、2*（6.086+1.413+3.422）=13.105（t/h）</p><p>　　非采暖季：G’rs= =1.2*（6.272+1.413+0）=9.222（t/h）</p><p>　　3.2.2鍋水相對堿度計算</p><p>　　采用鍋外化學(xué)處理時，補給水、給水、鍋水中堿度與溶解固形物的沖淡或濃縮可認(rèn)為是同比例的，因此，鍋水相對堿度可按下式計算。<

82、/p><p>　　鍋水相對堿度＝ </p><p>　　式中 Abs 一一鍋爐補給水堿度 ,Abs =3.392mmol/L； </p><p>　　Sbs 一一鍋爐補給水溶解固形物 , Sbs =420mg/L； </p><p>　　ψ 一一碳酸納 (Na2CO3) 在鍋內(nèi)分解為氫氧化納 (NaOH) 的分解率（下表）。</p

83、><p>　　鍋爐工作壓力為1.25MPa，插值法求得ψ=51.020%；</p><p>　　鍋水相對堿度= = =16.482%</p><p>　　Na2C03 在不同鍋爐工作壓力下的分解率 表 2-1</p><p>　　3.2.3各種水量及排污率計算匯總</p><p>　　各種水量及排污率計算

84、匯總表</p><p>　　3.3水處理任務(wù)的確定</p><p>　　鍋爐房用水一般來自城市或廠區(qū)供水管網(wǎng)，水質(zhì)已經(jīng)過一定的處理。鍋爐房水處理的任務(wù)通常是軟化和除氧，某些情況下也需要除堿或部分除鹽。鍋爐補給水應(yīng)經(jīng)軟化處理，而除氧設(shè)備應(yīng)處理全部鍋爐給水。因為凝結(jié)水中雜質(zhì)含量很少，但輸送過程中可能接觸空氣而使之含氧。（鍋爐補給水量是指鍋爐給水量與合格的凝結(jié)水回收量之差。鍋爐給水量包括蒸發(fā)量、

85、排 污量，并應(yīng)考慮設(shè)備和管道漏損。）</p><p>　　根據(jù)水質(zhì)資料，鍋爐補給水總硬度Hz = 9.05。G = 9.05 * 0.357 = 3.231mmol/L，即使與凝結(jié)水混合后，其硬度也遠(yuǎn)大于蒸汽鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)要求的0.03mmol/L，因此補給水必須軟化處理。</p><p>　　根據(jù)排污率最大值P=13%，本應(yīng)經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較厚，確定是否采取除堿措施，根據(jù)有關(guān)研究資料介紹，對于

86、小容量鍋爐房，排污率在10%左右，從經(jīng)濟(jì)角度考慮，一般不宜采用除堿措施，而且，相對堿度Axd=16.482%<20%,因此，無論從經(jīng)濟(jì)角度或是防止鍋爐發(fā)生苛性脆化的角度，本設(shè)計均不考慮補給水的除堿。</p><p>　　根據(jù)補給水溫度為10℃，查得其含氧量9.0mg/L以上，遠(yuǎn)大于水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)要求的0.1mg/L，因此為了防止發(fā)生水中溶解氧對鍋爐的腐蝕，本設(shè)計采用補給水除氧。</p><p&

87、gt;　　3.3.1軟化系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。</p><p>　　低流速逆流再生鈉離子交換系統(tǒng)具有出水水質(zhì)好，再生液耗量低，效果好等等優(yōu)點，故本設(shè)計水處理軟化系統(tǒng)確定選用“低流速逆流再生”鈉離子交換系統(tǒng)?；腔航粨Q劑交換容量小，化學(xué)穩(wěn)定性差，機械性能差，易碎，故選擇0.01 ×7（732#）強酸性合成樹脂作為交換器，鹽液為還原劑。</p><p>　　鈉離子交換器選擇計算&

88、lt;/p><p>　　原水加壓泵：自來水用水高峰時，水壓有可能降低，為確?？朔偕鷦┝蠈蛹肮苈纷枇Γ卦O(shè)原水加壓泵一臺，其型號為IS65-40-315，流量為15m³，揚程317KPa，電機功率4Kw。</p><p>　　3.3.2再生系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。</p><p>　　由于鹽溶解器使鹽溶液濃度不易控制均勻，且已被腐蝕，本設(shè)計確定采用鹽溶液池再

89、生系統(tǒng)，這種系統(tǒng)既解決了在同一標(biāo)高處，濃鹽溶液從濃鹽溶液池的轉(zhuǎn)移流動問題，也解決了稀溶液濃度攪拌均勻的問題。</p><p>　　濃溶液池：考慮到儲存一定量的干鹽及清除淤泥操作時的方便，按n=6次再生用量設(shè)計。食鹽純度ψ取95%，鹽液濃度α為26%時，密度ρ=1.201t/m³，則濃鹽池容積用如下式計算：</p><p>　　Vn = = =3.430m³<

90、;/p><p>　　式中：B——每次還原理論耗鹽量，Kg；取B=148.737Kg；</p><p>　　設(shè)計尺寸：長*寬*高=2m*1.5m*1.5m。</p><p>　　稀鹽液池：考慮清楚淤泥操作方的便，按n=3次再生用量設(shè)計，稀鹽液濃度α采用8%時，密度ρ=1.07t/m³，則稀鹽池容積計算如下：</p><p>　　Vx =

91、 = =6.255m³</p><p>　　設(shè)計尺寸：長*寬*高=2m*2m*2m</p><p>　　鹽液泵：鹽液泵的流量計算，因采用低流速ω=2m/h再生，所以鹽液泵流量Q=1.2Fω=1.2*0.785*2=1.884m³/h，鹽液泵的揚程取經(jīng)驗值200KPa。根據(jù)流量和揚程，選型號為102-3型防腐料泵二臺，其中一臺備用，其流量為6m³/h，揚程

92、為200KPa。</p><p>　　3.3.3除氧方式的確定及設(shè)備選擇計算。</p><p>　　根據(jù)鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)要求，其給水是否要除氧，雖未做強執(zhí)行規(guī)定，但是若有局部氧腐蝕現(xiàn)象時應(yīng)該采取除氧措施，本設(shè)計中鍋爐容量為6t/h，冬季水溫較低或夏季回水較少時，水中含氧量較大，為避免可能發(fā)生氧腐蝕，確定采用水加Na2SO3的加藥化學(xué)除氧措施。</p><p>　　1）

93、混合水溫的計算：軟水與凝結(jié)水在混合水箱中混合，混合水溫的高低，決定給水溶解氧的多少，因此需計算混合水溫th：</p><p>　　th = (℃)</p><p>　　式中：trs，ths——分別為軟水溫度和回水溫度，已知trs=10℃，ths=95℃</p><p>　　則采暖季：th= =39.578℃</p><p>　　非采暖

94、季：th= =29.840℃</p><p>　　2） 水中溶解氧含量：在1個大氣壓下，29.840℃時，水中溶解氧為7.5mg/L</p><p>　　3） 藥劑量的計算：除氧用的亞硫酸鈉，一般為含7個結(jié)晶水的工業(yè)亞硫酸鈉——純Na2SO3*7H2O的消耗量計算公式：</p><p>　　Gy =G(15.8O2+3.2PS0)*10-6 (Kg/h)<

95、;/p><p>　　式中：G——除氧水量，Kg/h；</p><p>　　15.8——除每克氧需消耗的Na2SO3*7H2O的量，g/g；</p><p>　　O2——水中溶解氧的含量，查表可得，mg/L；</p><p>　　3.2——SO3-2換算成Na2SO3*7H2O的換算系數(shù)；</p><p>　　P——鍋爐排污

96、率，%；（以百分?jǐn)?shù)或小數(shù)代入）；</p><p>　　S0——水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的鍋水中SO3-2的允許含量，10-30mg/L。</p><p>　　Na2SO3耗量計算如下：</p><p>　　按采暖季：Gy =G(15.8O2+3.2PS0)*10-6 (Kg/h)</p><p>　　=13.105*103*（15.8*7.5+3

97、.2*8.567%*20）*10-6</p><p>　　=1.625Kg/h</p><p>　　4） 溶解箱有效容積Vy的計算：溶解箱的有效容積不宜小于一晝夜的藥劑消耗量，則 Vy = (m³)</p><p>　　式中：GY——藥劑消耗量，Gy =1.625Kg/h；</p><p&g

98、t;　　ρ——藥液密度，濃度為10%時，ρ=1.095t/m³；</p><p>　　Cy——藥液濃度，一般為2%-10%.</p><p><b>　　Vy = = </b></p><p>　　設(shè)計尺寸：長*寬*高=1.0m*0.8m*0.5m。</p><p>　　加藥灌的有效容積一般不宜小于8h的藥劑

99、消耗量，則</p><p>　　Vgy = =0.119m³</p><p>　　設(shè)計尺寸：φ450*800</p><p>　　第四章 汽水系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算</p><p>　　4.1給水系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算</p><p>　　4.1.1系統(tǒng)確定：</p><p>　

100、　本鍋爐房規(guī)模不大，回水為自流方式，為確保給水泵的安全運行，為使鍋爐各給水泵之間能互相切換使用，本鍋爐房采用集中式二段單母管給水系統(tǒng)，如圖4-1所示，凝水與軟水匯入凝結(jié)水箱然后由凝結(jié)水泵將水送至鍋爐給水箱，給水泵將化學(xué)除氧后的水，經(jīng)省煤器送入鍋爐。</p><p>　　圖4-1 給水系統(tǒng)示意圖</p><p>　　4.1.2設(shè)備的選擇計算。</p><p>　　①給

101、水泵：給水泵的流量和揚程應(yīng)能滿足鍋爐房最大給水量和最高揚程的需要。</p><p><b>　　流量：</b></p><p>　　采暖季 ： Q=1.1Ggs=1.1*13.080=14.388t/h</p><p>　　非采暖季：Q=1.1Ggs=1.1*9.080=9.988t/h</p><p><b>

102、;　　揚程：</b></p><p>　　H=P+(100～200)KPa=1300+200=1500KPa</p><p>　　式中：P為鍋爐的工作壓力，P取1.3MPa。</p><p>　　給水泵的型號和臺數(shù)應(yīng)能滿足鍋爐房全年負(fù)荷變化的要求及備用的需求。本設(shè)計確定采用三臺電動給水泵，其中一臺型號為1 GC-5型號，另二臺為2GC-5型（其中一臺為檢

103、修備用水泵），它們的流量分別為6m³/h和10m³/h，揚程均為1600KPa，電機功率分別為7KW和11KW。兩臺鍋爐運行時，1臺1 GC泵和1臺2GC泵聯(lián)合運行；另外再選一臺蒸汽往復(fù)泵作為停電備用泵，其流量按20～40分鐘給水量計算，取30分鐘采暖季水量時，其流量為 *13.080t/h=6.540t/h，混合水溫小于60℃，可選QB-4型蒸汽往復(fù)泵，其流量5～11.5m³/h，揚程1700KPa&l

104、t;/p><p>　?、诮o水箱：本鍋爐房為常年不間斷運行的鍋爐房，給水箱設(shè)置2臺，其中1臺為備用水箱。按30分鐘給水量計算：</p><p>　　單臺給水箱的有效容積V= *13.080=6.54m³</p><p>　　選一臺R108（一）型帶隔板方型開式水箱，其有效容積V=15.9m³</p><p>　　水箱長*寬*高

105、=3.8*2.6*1.8。</p><p>　　4.2凝結(jié)水系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。</p><p>　　4.2.1系統(tǒng)確定。</p><p>　　本設(shè)計將凝結(jié)水箱（也稱為混合水箱）和凝結(jié)水泵（也稱為混合水泵）置于地下室以便自流回水，軟水和凝水全部匯入凝水箱混合，以減少凝結(jié)回水的散熱損失，并確保凝結(jié)水泵不發(fā)生汽蝕，混合后的水由凝結(jié)水泵送入給水箱。</p>

106、;<p>　　為有利于散熱，通風(fēng)和采光，地下室采用全敞開結(jié)構(gòu)，地下室地坪標(biāo)高-3.5m，地坪坡向集水坑，以便散漏水的收集，并便于排水泵將排出。</p><p>　　4.2.2設(shè)備選擇計算。</p><p><b>　　㈠ 凝結(jié)水泵</b></p><p>　?、倭髁浚河捎谀靡獫M足的揚程不高，使用單機泵在負(fù)荷變化時所需電功率變化

107、不很大，所以只按采暖季最大負(fù)荷時的鍋爐補給水量機及回水量計算，即</p><p>　　Q = 1.1*(Gbs+Ghs)</p><p>　　=1.1*（6.086+6.994）</p><p>　　=14.388m³/h</p><p>　?、趽P程： H=Pcy+H1+H2+H3 （KPa）</p>&l

108、t;p>　　式中：Pcy——除氧器要求的進(jìn)水壓力，本設(shè)計中Pcy =0；</p><p>　　H1——管道阻力，本設(shè)計估算為30KPa；</p><p>　　H2——凝結(jié)水箱最低水位與給水箱或除氧器入口處標(biāo)高差相應(yīng)壓力，取H2=50KPa；</p><p>　　H3——附加壓力，取H3=50KPa</p><p>　　則 H=Pc

109、y+H1+H2+H3=0+30+50+50=130KPa</p><p>　　根據(jù)Q=14.388m³/h，H=130KPa。選2臺IS65-40-315型單級離心泵，其中1臺備用，泵的流量15m³/h，揚程317KPa，電機功率4KW.</p><p><b>　　㈡ 凝結(jié)水箱</b></p><p>　　按30分鐘鍋爐補

110、給水和凝結(jié)水回收量計，其有效容積和給水箱相同，因此亦選一臺帶隔板的R108（一）型開式方形水箱。</p><p>　　總有效面積V=15.9m³， =7.95m³，</p><p>　　水箱尺寸為長*寬*高=3.8m*2.6m*1.8m</p><p><b>　?、?地下室排水泵</b></p><p&

111、gt;　　估選一臺IS50-32-160型離心泵，其流量為6.3m³/h，揚程為80KPa，電機功率為0.55KW。</p><p><b>　　㈣地下集水坑</b></p><p>　　尺寸1.5m*1.0*m1.0m。</p><p>　　4.3蒸汽系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算。</p><p>　　4.3.1

112、系統(tǒng)的確定。</p><p>　　為使蒸汽管道系統(tǒng)便于運行管理，確定采取由每臺鍋爐引出的支蒸汽管都匯入同一蒸汽母管，母管再接入分汽缸，由分汽缸接到用戶的蒸汽系統(tǒng)。</p><p>　　4.3.2設(shè)備選擇。</p><p>　　分汽缸：分汽缸直徑和長度的確定方法即應(yīng)先算出分汽缸上個接管管徑，分汽缸上主要接管管徑（即開孔孔徑）的計算結(jié)果見下表，該表中最大管徑為φ159，

113、由此確定分汽缸直徑為DN=400mm，分汽缸的長度按圖4-2所示的尺寸確定。</p><p>　　圖4-2 分汽缸尺寸示意圖</p><p>　　4.4排污系統(tǒng)的確定及設(shè)備選擇計算</p><p>　　4.4.1系統(tǒng)確定。</p><p>　　為充分利用排污水的熱能，在連續(xù)排污系統(tǒng)中設(shè)置了連續(xù)排污擴容器，連續(xù)排污經(jīng)擴容器降壓后產(chǎn)生的二次蒸汽可

114、供食堂和浴室使用，擴容器排出的排污水還可進(jìn)一步經(jīng)設(shè)在混合水箱的簡易盤管與水箱中水換熱，使其熱能進(jìn)一步利用。由盤管排出的排污水再進(jìn)入排污冷卻池被冷卻，然后排入下水道。</p><p>　　定期排污時間短，排污水量較少，熱利用經(jīng)濟(jì)意義不大，所以排污水直接排入冷卻池，被冷卻后再排入下水道。</p><p>　　為使鍋爐的檢修安全，每臺鍋爐的排污管均單獨設(shè)置，另外為了便于爐水的取樣化驗，系統(tǒng)中設(shè)置

115、了取樣冷卻器。</p><p>　　4.4.2設(shè)備的選擇計算。</p><p><b>　　①連續(xù)排污擴容求</b></p><p>　　連續(xù)排污擴容器的選擇需求得二次蒸汽量，二次蒸汽量用下式計算，</p><p><b>　　即</b></p><p>　　Dq = (K

116、g/h)</p><p>　　式中：Dps——連續(xù)排污水量，Kg/h，非采暖季排污水量最大，</p><p>　　Dps =8*130270%=1.0616t/h=1061.6Kg/h；</p><p>　　i——鍋爐飽和水焓，i=825.417KJ/kg；</p><p>　　i1，i2——分別為擴容器工作壓力（0.2MPa）下飽和水飽和蒸

117、汽的焓，i1=504.70KJ/Kg，i2=2706.3KJ/Kg；</p><p>　　η——排污管熱損失系數(shù)，取η=0.98；</p><p>　　x——二次蒸汽干度，一般取x=0.97；</p><p>　　Dq = (Kg/h)</p><p><b>　?、跀U容器的容積：</b></p>&

118、lt;p><b>　　V= （m³)</b></p><p>　　式中：k——容積裕量系數(shù)，一般取1.3-1.5.取k=1.5；</p><p>　　ν——二次蒸汽的比容，m³/Kg，0.2MPa壓力時ν=0.8854m³/Kg；</p><p>　　Rv——擴容其中單位容積的蒸汽分離強度，一般為400-

119、1000m³/（m³*h）</p><p>　　取Rv=500m³/（m³*h）；</p><p>　　V= =0.402（m³)</p><p>　　根據(jù)V=0.402m³，選LP-0.5型擴容器1臺，其容積為0.5m³，工作壓力為0.2MPa。</p><p>&l

120、t;b>　　③排污冷卻池</b></p><p>　　擬設(shè)置一個混凝土冷卻池，水冷方式，其尺寸為2.5m*2m*1.5m</p><p><b>　?、苋永鋮s器</b></p><p>　　為保證爐水取樣化驗的安全，設(shè)置3臺φ254型取樣冷卻器，其承壓能力2.5MPa，介質(zhì)最高允許溫度225℃。</p><

121、;p><b>　?、莺喴妆P管</b></p><p>　　在不影響水箱有效容積使用的前提下，可根據(jù)水箱尺寸，現(xiàn)場制作。</p><p>　　4.5汽水系統(tǒng)主要管徑的計算。</p><p>　　汽水系統(tǒng)中與設(shè)備直接連接的管道，其直徑采用設(shè)備接管孔徑，其他主要管徑計算采用下式，即：</p><p>　　DN =594.

122、7 （mm）</p><p>　　式中：——管子計算直徑，mm；</p><p>　　——管子中流體的流量，t/h；</p><p>　　——管子中流體的比容，，對于管子中的流體是蒸汽的情形，查書P436中附表4-2，飽和水與水蒸氣特性表，并將部分?jǐn)?shù)據(jù)制作成如下表表4-4：用線性插值函數(shù)插值處理，求得蒸汽的=0.1439，對于管子中的流體是液態(tài)水的情形，取水的=