礦山機(jī)電畢業(yè)論文(含外文翻譯)露天礦半固定帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p><b>　　（20 屆）</b></p><p>　　露天礦半固定帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)</p><p>　　DESIGN OF SEMI FIXED BELT CONVEYER FOR OPEN PIT MINE</p><p>　　所

2、在學(xué)院 </p><p>　　專(zhuān)業(yè)班級(jí) 礦山機(jī)電 </p><p>　　學(xué)生姓名 學(xué)號(hào) </p><p>　　指導(dǎo)教師 職稱(chēng) </p><p>　　完成日期

3、 年 月 </p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）共 63頁(yè)（其中：外文文獻(xiàn)及譯文13頁(yè)） 圖紙共3張 </p><p><b>　　遼寧工程技術(shù)大學(xué)</b></p><p>　　本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）學(xué)生誠(chéng)信承諾保證書(shū)</p><p>　　本人鄭重承諾：《

4、 》畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的內(nèi)容真實(shí)、可靠，系本人在 指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下，獨(dú)立完成。如果存在弄虛作假、抄襲的情況，本人承擔(dān)全部責(zé)任。</p><p><b>　　學(xué)生簽名：</b></p><p>　　年 月 日</p><p><b>　　遼寧工程技術(shù)大學(xué)</b&g

5、t;</p><p>　　本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）指導(dǎo)教師誠(chéng)信承諾保證書(shū)</p><p>　　本人鄭重承諾：我已按學(xué)校相關(guān)規(guī)定對(duì) 同學(xué)的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的選題與內(nèi)容進(jìn)行了指導(dǎo)和審核，確認(rèn)由該生獨(dú)立完成。如果存在弄虛作假、抄襲的情況，本人承擔(dān)指導(dǎo)教師相關(guān)責(zé)任。</p><p><b>　　指導(dǎo)教師簽名：</b></p>

6、<p>　　年 月 日</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　半固定帶式輸送機(jī)是半連續(xù)開(kāi)采工藝的關(guān)鍵運(yùn)輸設(shè)備，是一種功效高，耐用性強(qiáng)，機(jī)動(dòng)性好的連續(xù)運(yùn)輸裝卸設(shè)備，主要用于露天礦、煤場(chǎng)等地。</p><p>　　半固定帶式輸送機(jī)各部分無(wú)固定基礎(chǔ)，可根據(jù)作業(yè)需要作橫向和向前移設(shè)。其中，僅機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站和尾站

7、需要用錨固裝置作輔助固定。</p><p>　　設(shè)計(jì)中著重解決的問(wèn)題是整條輸送機(jī)的布置方式，以及在大運(yùn)量和較為惡劣環(huán)境下輸送機(jī)各個(gè)組成設(shè)備相關(guān)參數(shù)計(jì)算以完成的選型設(shè)計(jì)，如膠帶、滾筒、托輥、機(jī)架等，還重點(diǎn)分析了機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站及機(jī)尾驅(qū)動(dòng)站的移設(shè)原理和中間架的推移。</p><p>　　半固定帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)研究，對(duì)今后大型露天煤礦的開(kāi)采以及應(yīng)用帶式輸送機(jī)相關(guān)相關(guān)行業(yè)都起著非常重要的作用。</

8、p><p>　　關(guān)鍵詞：露天礦運(yùn)輸；大運(yùn)量；帶式輸送機(jī)；半固定式</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Semi fixed belt conveyor is a key transport equipment in semi continuous mining technology is a high effi

9、ciency, durability, good mobility and continuous transportation, loading and unloading equipment, mainly for opencast mines, coal and other places.</p><p>　　The design of the semi fixed belt conveyor design,

10、 the part of the no fixed basis, can be based on the need for operation and move forward. Among them, only the head drive station and tail station need to use anchoring device for auxiliary fixation.Design focus on solvi

11、ng the problems is the layout of the entire conveyor, and in large volume and relatively harsh environment conveyor each composition related equipment parameters to complete the selection of the design calculation, such

12、as belt, r</p><p>　　The design and research of semi fixed belt conveyor plays an important role in the exploitation of large open pit coal mines and the related industries of belt conveyor.</p><p&

13、gt;　　Keywords: open pit transportation; large volume; belt conveyor; semi fixed set.</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1 半固定帶式輸送機(jī)結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)1&l

14、t;/p><p><b>　　1.2 現(xiàn)狀1</b></p><p><b>　　2 方案設(shè)計(jì)3</b></p><p>　　2.1 設(shè)計(jì)背景3</p><p>　　2.2 工藝選擇3</p><p>　　3 輸送帶的設(shè)計(jì)計(jì)算5</p><p>

15、　　3.1 輸送帶的設(shè)計(jì)要求5</p><p>　　3.2 輸送帶的結(jié)構(gòu)5</p><p>　　3.3 輸送帶的張緊5</p><p>　　3.4 選擇帶速6</p><p>　　3.5 帶寬的計(jì)算7</p><p>　　3.6 輸送機(jī)實(shí)際輸送量的計(jì)算9</p><p>　　3.7

16、帶寬的校核9</p><p>　　3.8 輸送帶選擇9</p><p>　　3.9 本章小結(jié)10</p><p>　　4 托輥受力分析與設(shè)計(jì)11</p><p>　　4.1 托輥間距11</p><p>　　4.2 托輥的選擇12</p><p>　　4.3 上承載輥受力分析14&

17、lt;/p><p>　　4.4 下返回輥受力分析14</p><p>　　4.5 托輥校核15</p><p>　　4.6 緩沖托輥和過(guò)度托輥設(shè)置16</p><p>　　4.6.1 緩沖托輥布置16</p><p>　　4.6.2 過(guò)渡托輥設(shè)置17</p><p>　　4.7 本章小結(jié)

18、17</p><p>　　5 滾筒受力分析與設(shè)計(jì)19</p><p>　　5.1 滾筒的布置方式19</p><p>　　5.2 圓周力計(jì)算20</p><p>　　5.3 各點(diǎn)張力計(jì)算21</p><p>　　5.4 輸送帶垂度校核22</p><p>　　5.5 輸送帶強(qiáng)度驗(yàn)算2

19、3</p><p>　　5.6 滾筒直徑的選擇計(jì)算23</p><p>　　5.8 傳動(dòng)滾筒受力分析25</p><p>　　5.9 改向滾筒的受力分析28</p><p>　　5.10 本章小結(jié)29</p><p>　　6 電動(dòng)機(jī)與減速器選擇30</p><p>　　6.1 軸功率計(jì)

20、算30</p><p>　　6.2 電動(dòng)機(jī)選擇30</p><p>　　6.3 減速器的選用31</p><p>　　6.4 本章小結(jié)31</p><p>　　7 中間機(jī)架設(shè)計(jì)32</p><p>　　7.1 機(jī)架材料選取32</p><p>　　7.2 機(jī)架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)32</

21、p><p>　　7.3 單元機(jī)架尺寸設(shè)計(jì)33</p><p>　　7.4 鋼管受力分析及校核33</p><p>　　7.5 本章小結(jié)35</p><p><b>　　8 拉緊裝置36</b></p><p>　　8.1 拉緊裝置分類(lèi)36</p><p>　　8.2

22、拉緊裝置選擇36</p><p>　　8.3 本章小結(jié)37</p><p>　　9 機(jī)頭站、機(jī)尾站設(shè)計(jì)38</p><p>　　9.1機(jī)頭站、機(jī)尾站工作原理38</p><p>　　9.2機(jī)頭站驅(qū)動(dòng)裝置40</p><p>　　9.3 本章小結(jié)40</p><p>　　10 清掃裝置

23、41</p><p>　　10.1 常用清掃器類(lèi)型41</p><p>　　10.1.1 彈簧刮板清掃器41</p><p>　　10.1.2 橡膠合金清掃器41</p><p>　　10.1.3 旋轉(zhuǎn)式輸送帶清掃器42</p><p>　　10.2 清掃裝置設(shè)計(jì)43</p><p>

24、;　　10.3 清掃器安裝位置44</p><p>　　10.4 本章小結(jié)44</p><p>　　11 配套裝置45</p><p>　　11.1 聯(lián)軸器45</p><p>　　11.2 制動(dòng)器45</p><p>　　11.3本章小結(jié)46</p><p><b>　　

25、12 結(jié)論47</b></p><p><b>　　致謝48</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)49</b></p><p><b>　　附錄A50</b></p><p><b>　　附錄B56</b></p>

26、<p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　1.1 半固定帶式輸送機(jī)結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)</p><p>　　半固定帶式輸送機(jī)，又被稱(chēng)為半移動(dòng)式（移置式）帶式輸送機(jī)，機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站作為其重要核心部件，集制動(dòng)、驅(qū)動(dòng)、制動(dòng)、卸載、張緊功能為一體，由機(jī)頭站的移置方式的差異，可以分為自行式機(jī)頭站和非自行式機(jī)頭站，其中，自行式包括電動(dòng)履帶式、電動(dòng)軌道式、和液壓邁步

27、式；非自行式有滑撬式、馱運(yùn)式和軌道式。電動(dòng)軌道式機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站支撐在多個(gè)輪對(duì)上，可由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)或由其他推移設(shè)備使之軌道上移動(dòng)。履帶式機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站安裝在兩條電動(dòng)行走履帶上。液壓邁步式機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站的行走裝置通常為獨(dú)立裝置，可固定在機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站上或按需要隨時(shí)拆裝?；耸綑C(jī)頭驅(qū)動(dòng)站的底座為中空滑撬，由推土機(jī)或其他設(shè)備牽引沿地面滑行。馱運(yùn)式機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站下部留有空間，需要移設(shè)時(shí)用履帶式輸送機(jī)馱運(yùn)。</p><p>　　機(jī)尾站為受料部分，

28、分為帶有驅(qū)動(dòng)裝置、不帶驅(qū)動(dòng)裝置和帶有拉緊裝置的機(jī)尾站三種。機(jī)尾站也可以設(shè)拉緊裝置，通常為小車(chē)軌道式，軌道固定在鋼枕上，機(jī)尾張緊改向滾筒設(shè)在拉緊小車(chē)上，具體布置方式由礦山具體環(huán)境條件和設(shè)備性能確定。</p><p>　　中間架分帶鋼軌和不帶鋼軌的兩類(lèi)。帶鋼軌的中間機(jī)架由許多相同的構(gòu)架組成，單個(gè)構(gòu)架長(zhǎng)約7米左右，并連接在軌枕上，所有軌枕由鋼軌連接，使各構(gòu)架串接成一體。構(gòu)架上安設(shè)吊掛托輥組以支撐輸送帶。鋼軌可采用單軌或

29、雙軌。單軌除聯(lián)結(jié)機(jī)架外，同時(shí)供移設(shè)用。雙軌還可兼做受料機(jī)或卸料機(jī)的行走軌道。不帶鋼軌的中間機(jī)架固定在滑撬式軌枕上，并采用鋼釬作為輔助固定設(shè)備將滑撬式軌枕固定。</p><p><b>　　其主要特點(diǎn)主要有：</b></p><p>　?。?）機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站、機(jī)尾站及中間機(jī)架無(wú)固定基礎(chǔ)，均為可移置式結(jié)構(gòu)。</p><p>　　（2）機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站和機(jī)尾站

30、分別采用錨固裝置做輔助固定。</p><p>　?。?）機(jī)頭驅(qū)動(dòng)站集驅(qū)動(dòng)、卸載、張緊功能于一體，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，體積龐大。</p><p>　　（4）承載段及回程段均采用鉸鏈?zhǔn)降鯍焱休伣M。</p><p><b>　　1.2 現(xiàn)狀</b></p><p>　　近幾年，我國(guó)建設(shè)了許多規(guī)模較大的露天礦，當(dāng)前在錫林郭勒地區(qū)、呼倫貝爾

31、地區(qū)，新疆的沙爾湖地區(qū)、昌吉州地區(qū)就已經(jīng)建設(shè)了好幾大露天煤礦，近十多年來(lái)，隨著煤炭需求的增長(zhǎng)，大型露天礦的投資建設(shè)也在不斷的擴(kuò)大，其中改擴(kuò)建設(shè)亦同步增長(zhǎng)。由此可知這種帶式輸送機(jī)的需求是比較客觀的，露天礦皮帶輸送設(shè)備的市場(chǎng)前景是非常廣闊的。</p><p>　　國(guó)外半固定帶式輸送機(jī)的研究和應(yīng)用較早，技術(shù)比較完善，如德國(guó)的FAM公司，塔克拉夫公司，蒂森克魯伯公司。目前國(guó)外露天礦已采用運(yùn)量達(dá)1000t/h以上，帶寬2.

32、2m和帶速6~8m的半固定帶式輸送機(jī)。1994年德國(guó)蒂森克魯伯公司為我國(guó)當(dāng)時(shí)最大的露天礦——黑岱溝露天煤礦設(shè)計(jì)了剝土半連續(xù)開(kāi)采工藝的運(yùn)輸系統(tǒng)，所有的輸送機(jī)均為半固定帶式輸送機(jī)，其中最大的一臺(tái)運(yùn)送量達(dá)6200m³/h，帶速5.5m/s，帶寬1.8m，整機(jī)長(zhǎng)度近2600m，驅(qū)動(dòng)功率4×630KW。</p><p>　　為開(kāi)發(fā)我國(guó)露天煤礦資源和革新開(kāi)采工藝，提高生產(chǎn)運(yùn)輸效率，降低開(kāi)采及運(yùn)輸成本，我國(guó)

33、于20世紀(jì)70年代開(kāi)始推廣露天礦連續(xù)半連續(xù)開(kāi)采工藝。沈陽(yáng)礦山機(jī)械有限公司和沈陽(yáng)設(shè)計(jì)研究院研制成功了用于年產(chǎn)褐煤500萬(wàn)t的赤峰元寶山煤礦的半固定帶式輸送機(jī)。輸送機(jī)分A、B兩組類(lèi)型，A型（雙軌半固定式）其技術(shù)參數(shù)為分別為：帶寬B=1600mm;機(jī)長(zhǎng)L=1690m;帶速V=5.85m/s；驅(qū)動(dòng)功率N=3360kW；B型（單軌半固定式）主要技術(shù)參數(shù)為：帶寬B=1400mm；機(jī)長(zhǎng)L=2560m；帶速V=5.85m/s;總功率N=2800kW。2

34、007年中煤科工集團(tuán)上海研究院研制成功了用于神華哈爾烏素露天礦的半固定帶式輸送機(jī)（滑撬式），主要技術(shù)參數(shù)為：帶寬B=1600mm;運(yùn)量Q=3500t/h；帶速V=4.5m/s；驅(qū)動(dòng)功率N=3×450kW。為適應(yīng)高產(chǎn)高效的生產(chǎn)需要，大型半固定帶式輸送機(jī)是今后露天礦運(yùn)輸工藝發(fā)展的大勢(shì)所趨，是高產(chǎn)高效運(yùn)輸技術(shù)的未來(lái)發(fā)展方向。</p><p><b>　　2 方案設(shè)計(jì)</b></p&

35、gt;<p><b>　　2.1 設(shè)計(jì)背景</b></p><p>　　以沙爾湖煤田東部一區(qū)露天礦的開(kāi)采作為設(shè)計(jì)背景，該礦建設(shè)規(guī)模30Mt/a，是新疆一次設(shè)計(jì)規(guī)模最大的露天煤礦。該礦計(jì)劃產(chǎn)量在第三年達(dá)到10Mt/a,在第六年達(dá)到30Mt/a，按年產(chǎn)量30Mt/a來(lái)計(jì)算，每小時(shí)運(yùn)量為5050t/h，這是典型的千萬(wàn)噸級(jí)的特大型露天煤礦。原煤容重γ=1300kg/m³，松散

36、系數(shù)ζ=1.35，輸送長(zhǎng)度取3km，礦石最大塊度300mm。煤田含煤層數(shù)多、厚度大（8煤組頂板以上100~400m,平均255m）、開(kāi)采深度大（首采區(qū)460m）、傾角大（一般為9°）、含煤系數(shù)高、連續(xù)性好。特別是發(fā)育最好的8-6、8-7號(hào)煤層，可采總厚度達(dá)5.56~207.81m，平均厚度71.19m,地層巖石抗壓強(qiáng)度10MPa<Rc<20MPa，最高氣溫46℃，最低氣溫﹣21℃，是典型的大陸干旱氣候，3月至9月以

37、東北方為主，風(fēng)速可達(dá)26m/s，平均定時(shí)風(fēng)速14.4m/s。</p><p><b>　　2.2 工藝選擇</b></p><p>　　對(duì)于年產(chǎn)量30Mt/a這種特大型露天礦，擬定了四種開(kāi)采運(yùn)輸工藝。每種工藝各有利弊，根據(jù)沙爾湖東部一區(qū)露天礦條件，選擇最合適工藝。</p><p>　　方案一：?jiǎn)味吠诰驒C(jī)—卡車(chē)間斷工藝</p>&l

38、t;p>　　優(yōu)點(diǎn)：卡車(chē)靈活、機(jī)動(dòng)，爬坡能力強(qiáng)；生產(chǎn)能力大，投資低，生產(chǎn)各個(gè)環(huán)節(jié)用人少；勞動(dòng)生產(chǎn)率高。</p><p>　　缺點(diǎn)：受氣候影響大，汽車(chē)運(yùn)輸合理運(yùn)距短，汽車(chē)運(yùn)輸成本高，需燃油及輪胎量較大，污染環(huán)境大。</p><p>　　方案二：露天采煤機(jī)—卡車(chē)—轉(zhuǎn)載機(jī)—帶式輸送機(jī)半連續(xù)工藝</p><p>　　優(yōu)點(diǎn)：露天采煤機(jī)是集穿煤、采裝和破碎于一身的開(kāi)采設(shè)備，

39、省去爆破環(huán)節(jié)，成本低提高選采量，運(yùn)送能力大。</p><p>　　缺點(diǎn)：受氣候影響大，但目前生產(chǎn)效率偏低，管理經(jīng)驗(yàn)少，要求煤層近水平。</p><p>　　方案三：?jiǎn)味吠诰驒C(jī)—自移式破碎機(jī)—半固定帶式輸送機(jī)—半連續(xù)工藝。</p><p>　　優(yōu)點(diǎn)：顯著降低物料的運(yùn)送成本，不影響環(huán)境，不存在因移動(dòng)設(shè)備而形成停產(chǎn)的問(wèn)題。</p><p>　　缺點(diǎn)

40、：增加破碎、轉(zhuǎn)載環(huán)節(jié)，管理更復(fù)雜；設(shè)備均需引入，對(duì)操作人員技術(shù)需求高。</p><p>　　方案四：?jiǎn)味吠诰驒C(jī)—卡車(chē)—半移動(dòng)破碎機(jī)—半固定帶式輸送機(jī)半連續(xù)開(kāi)采工藝。</p><p>　　優(yōu)點(diǎn)：生產(chǎn)能力大，適用范圍寬，可擴(kuò)大開(kāi)采規(guī)模，生產(chǎn)成本低，受氣候影響較小。</p><p>　　缺點(diǎn)：需要各個(gè)工種操作人員，管理復(fù)雜，維修人員多。</p><p&

41、gt;　　根據(jù)沙爾湖總體規(guī)劃內(nèi)容得知，原煤生產(chǎn)能力大，由于當(dāng)?shù)貧夂蚋稍铩⒀谉?、風(fēng)沙大等情況，要求能適應(yīng)當(dāng)?shù)貧夂驅(qū)崿F(xiàn)連續(xù)作業(yè)，綜合幾種工藝特點(diǎn)，選擇方案四，能充分利用半連續(xù)工藝的優(yōu)點(diǎn)，滿足生產(chǎn)原煤30Mt/a，現(xiàn)在此工藝在我國(guó)應(yīng)用多家煤礦，充分體現(xiàn)生產(chǎn)能力大的特點(diǎn)，能滿足生產(chǎn)運(yùn)輸需要。</p><p>　　原煤運(yùn)輸采用半固定帶式輸送機(jī)，本次設(shè)計(jì)需著重考慮：</p><p>　　在3km的輸送

42、長(zhǎng)度下，沙爾湖地理環(huán)境及氣候條件下，膠帶的設(shè)計(jì)是否滿足強(qiáng)度、垂度的要求。</p><p>　　膠帶滿足強(qiáng)度前提下，如何進(jìn)行滾筒的布置及型號(hào)選取等。</p><p>　　布置線路確定后，承載托輥和回程托輥如何設(shè)計(jì)選取，以及強(qiáng)度校核。</p><p>　　考慮到運(yùn)輸所需功率，設(shè)計(jì)選取滿足要求的電動(dòng)機(jī)和與其配套的減速器，在滿足功率要求的前提下而且要考慮到外部自然環(huán)境條件的

43、影響。</p><p>　　輸送機(jī)機(jī)架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，與固定帶式輸送機(jī)的不同的是，機(jī)頭站、機(jī)尾站如何使之可以移設(shè)，中間架每個(gè)單元便于搭接拆卸，每個(gè)單元機(jī)架便于移設(shè)。</p><p>　　配套聯(lián)軸器，制動(dòng)器的選取。</p><p>　　3 輸送帶的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　3.1 輸送帶的設(shè)計(jì)要求</p><p>　　輸送

44、帶使用壽命由被輸送的物料和使用條件共同決定，對(duì)輸送帶的具體要求為：</p><p>　　具有足夠的抗張強(qiáng)度和模量，伸長(zhǎng)率低；</p><p>　　輸送帶強(qiáng)度和寬度要滿足運(yùn)輸需要；</p><p>　　兼具柔韌性和延展性；</p><p>　　輸送帶的覆蓋膠既能滿足沖擊負(fù)荷，又有較好的耐磨度和耐疲勞度。</p><p>

45、　　3.2 輸送帶的結(jié)構(gòu)</p><p>　　輸送帶具有表面光滑、平坦的特點(diǎn)，從結(jié)構(gòu)上可分為：</p><p>　　(1）覆蓋層。分為上膠層和下膠層，分面沾在帶芯層的外邊，由運(yùn)輸使用要求決定是否使用耐油、耐磨、耐寒、耐熱、和耐臭氧的橡膠配方。普通耐磨型膠帶選聚酯氨酯橡膠和丁苯膠混合制成；耐一般高溫度時(shí)，選用氯丁基和三元乙丙膠，最高使用溫度200℃；易燃環(huán)境下膠帶使用氯丁二烯、丁苯橡膠和天然

46、橡膠混練制成，并且要加上阻燃劑。橡膠類(lèi)型的選用決定了覆蓋膠的理化性質(zhì)和與骨架的結(jié)合性能。</p><p>　　(2)帶芯層。帶芯層作為輸送帶的骨架，需要承受主要載荷，根據(jù)所需要的帶強(qiáng)選擇聚酯布、棉帆布、芳綸布、尼龍布、鋼絲繩芯，帶芯可制成單層、多層。由于橡膠彈性很大，但彈性模量較低，帶芯容易在載荷作用力下產(chǎn)生形變，因此要用金屬材料或紡織材料做骨架。要求帶芯材料伸長(zhǎng)率適當(dāng)、強(qiáng)度高、耐疲勞、耐熱好、耐曲撓、收濕性小和

47、同覆蓋層結(jié)合性好。</p><p>　　(3)隔離層。用于粘接帶芯，帶芯材料不同，隔離層材料的配方不同。</p><p>　　3.3 輸送帶的張緊</p><p>　　拉緊裝置的主要作用是使膠帶有足夠的張力，令滾筒和膠帶產(chǎn)生必要的摩擦力，限制膠帶在各支架間的垂度，保證輸送機(jī)正常工作。常用的拉緊裝置有機(jī)械拉緊式、螺桿張緊和重錘拉緊式。</p><p

48、>　　重錘張緊皮帶運(yùn)輸機(jī)皮帶的打滑: 使用重錘張緊裝置的皮帶運(yùn)輸機(jī)在皮帶打滑時(shí)可添加配重來(lái)解決，添加到皮帶不打滑為止。但不應(yīng)添加過(guò)多，以免使皮帶承受不必要的過(guò)大張力而降低皮帶使用壽命。  </p><p>　　螺旋張緊或液壓張緊皮帶機(jī)的打滑: 使用螺旋張緊或液壓張緊的運(yùn)輸機(jī)在出現(xiàn)打滑時(shí)可調(diào)整張緊行程來(lái)增大張緊力。但是，有時(shí)張緊行程已不夠，皮帶出現(xiàn)了永久性變形，這時(shí)可將皮帶截去一

49、段重新進(jìn)行硫化。 </p><p><b>　　3.4 選擇帶速</b></p><p><b>　　帶速的選擇要求：</b></p><p>　　(1)運(yùn)量大、輸送帶較寬時(shí)，應(yīng)選擇較高的帶速；</p><p>　　(2)較長(zhǎng)的水平輸送機(jī)，應(yīng)選擇較高的帶速；輸送機(jī)的傾角愈大，輸送距離愈短，

50、則帶速應(yīng)愈低；</p><p>　　(3)物料易滾動(dòng)、粒度大、磨琢性強(qiáng)的，或容易揚(yáng)塵的以及環(huán)境衛(wèi)生條件要求較高的，宜選用較低的帶速；</p><p>　　(4)一般用于給了或輸送粉塵量大時(shí)，帶速可取0.8m/s~1m/s；或根據(jù)物料特性和工藝要求決定。</p><p>　　3-1 帶寬帶速與輸送能力關(guān)系表</p><p>　　Tab.3-1T

51、he matching relationship between the speed bandwidth and transport capacity</p><p>　　考慮露天礦的工作條件，根據(jù)帶速，帶寬和輸送能力的適配關(guān)系，初選帶速 V=5.0m/s。</p><p><b>　　3.5 帶寬的計(jì)算</b></p><p>　　運(yùn)輸能力：

52、 </p><p>　　Q= 3.6Aγv （3-1）</p><p>　　得出： </p><p>　　A=Q/3.6γv

53、 （3-2）</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q——帶式輸送機(jī)的運(yùn)輸能力，t/h；</p><p>　　A——膠帶上被運(yùn)貨載的斷面積，m2；</p><p>　　γ——膠帶上被運(yùn)貨載的密度，kg/m3。</p><p>　　由原始資料可求得

54、貨載斷面積</p><p>　　A=Q/3.6Vγ=5050/3.6x1300x5=0.216m2</p><p>　　由公式： </p><p>　　Q=3.6Aγv=KB2vγC （3-3） </p><p>　　得出：

55、 </p><p><b>　?。?-4）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　B——膠帶的寬度，m；</p><p>　　Q——輸送能力，t/h；</p><p>　　K——物料的斷面系數(shù)；</p><p

56、>　　V——帶速，m/s；</p><p>　　C——輸送機(jī)的傾角系數(shù)；</p><p>　　γ——物料散集密度，t/m3。</p><p>　　K值與貨載堆積角相關(guān)，由表得到。 </p><p>　　表3-2各種貨載密度及堆積角α</p><p>　　Tab.3-2Cargo density and angle

57、 of repose α</p><p>　　表 3-3貨載端面系數(shù)</p><p>　　Tab.3-3Each end of the coefficient table</p><p>　　表3-4運(yùn)輸機(jī)傾斜系數(shù)</p><p>　　Tab.3-4Conveyer inclination coefficient</p><

58、;p>　　3-5各種帶寬允許的最大貨載塊度</p><p>　　Tab.3-5All the bandwidth allowed maximum cargo block</p><p><b>　　根據(jù)設(shè)計(jì)背景：</b></p><p>　　查表3-2得：堆積角α=30?；</p><p>　　查表3-3得：貨載端

59、面系數(shù)K=458；</p><p>　　查表3-4得：運(yùn)輸機(jī)傾斜系數(shù)C=1。</p><p><b>　　帶入公式得：</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　B==1.30m</b></p><p>　　根據(jù)

60、表5-4，初選保準(zhǔn)帶寬為1800mm。</p><p>　　3.6 輸送機(jī)實(shí)際輸送量的計(jì)算</p><p>　　按膠帶寬度計(jì)算公式求得帶寬，圓整后帶寬的實(shí)際輸送量Q0 要大于原始要求。</p><p>　　Q0=K×V×C×B2×ζ×γ （3

61、-6）</p><p>　　前面已取K=458、C=1、ξ=1.35、V=5.0m/s、γ=1.3t/m3</p><p>　　Q0=458×5.0×1.0×1.82×1.35×1.3=13021.40t/h</p><p>　　Q0＞Q，因?yàn)閷?shí)際輸送量比原始定量大，經(jīng)比較，決定選用帶寬B=1800mm，帶速V=5m

62、/s。</p><p><b>　　3.7 帶寬的校核</b></p><p>　　按帶寬計(jì)算公式求得為在一定運(yùn)輸Q下所需的膠帶寬度，則必須按物料的粒度進(jìn)行膠帶寬度校核。</p><p>　　對(duì)于未過(guò)篩的松散物料：</p><p><b>　　（3-7）</b></p><p&g

63、t;<b>　　式中：</b></p><p><b>　　B——帶寬，mm；</b></p><p>　　amax——物料最大粒度，mm。</p><p>　　B≥2×300+200mm=800m</p><p>　　由此，可選帶寬為1800mm。</p><p>

64、;<b>　　3.8 輸送帶選擇</b></p><p>　　輸送帶的設(shè)計(jì)由設(shè)備裝置的幾何形狀（如槽形、圓管形等）和要輸送的材料、使用條件來(lái)決定，要求達(dá)到的基本條件是：</p><p>　　(1)要有足夠的抗張強(qiáng)度和模量，同時(shí)伸長(zhǎng)率要低。并且荷下產(chǎn)生的運(yùn)轉(zhuǎn)伸長(zhǎng)率要低；</p><p>　　(2）要有良好的符合支撐，輸送帶有足夠的寬度，以滿足運(yùn)輸

65、物料時(shí)所需要的類(lèi)型和體積；</p><p>　?。?）柔性要好，縱向繞過(guò)滾筒的小半徑轉(zhuǎn)向、橫向成槽形或者成圓形是必須要柔軟；</p><p>　　（4）尺寸穩(wěn)定性高，以使運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)；</p><p>　?。?）承載面的覆蓋膠要能承受加料時(shí)的沖擊，非工作面的覆蓋膠要耐磨并能產(chǎn)生足夠摩擦力；</p><p>　　（6）帶芯和帶層之間有足夠的粘合力，

66、不脫層；</p><p>　?。?）耐撕裂性好喝耐老化、風(fēng)化性能好；</p><p>　?。?）能用冷粘或硫化法使帶接合成環(huán)形。</p><p>　　由設(shè)計(jì)背景可知，沙爾湖礦區(qū)的晝夜溫差較大，白天的最高氣溫可達(dá)46℃，而夜間最低氣溫低至﹣21℃，輸送機(jī)的運(yùn)量每小時(shí)5050噸，帶速5m/s，帶寬1800mm，綜合以上數(shù)據(jù)初選鋼絲繩芯膠帶ST—4000，其縱向拉伸強(qiáng)度4

67、000N/mm 鋼絲繩芯最大公稱(chēng)直徑8.6mm，鋼絲繩間距17mm，上、下覆蓋層8mm，膠帶每米質(zhì)量45kg/m2,鋼絲繩芯根數(shù)117根。</p><p>　　由于輸送帶張力的計(jì)算、強(qiáng)度校核以及垂度的校核與運(yùn)輸線路的布置、滾筒的布置方式有關(guān)，故此膠帶的校核在滾筒設(shè)計(jì)處進(jìn)行。</p><p><b>　　3.9 本章小結(jié)</b></p><p>

68、　　本章輸送帶的設(shè)計(jì)要求及不各種輸送帶的結(jié)構(gòu)組成，由設(shè)計(jì)背景條件可知，要選擇鋼絲繩芯輸送帶。根據(jù)運(yùn)量與帶速帶寬的關(guān)系，初步選擇帶速，計(jì)算帶寬。校驗(yàn)了所選帶速帶寬是否符合要求，最后確定了鋼絲繩型號(hào)。</p><p>　　4 托輥受力分析與設(shè)計(jì)</p><p>　　托輥是帶式輸送機(jī)的重要部件，種類(lèi)多、數(shù)量大。它占了一臺(tái)帶式輸送機(jī)總成本的35％，承受70％以上的阻力，因此托輥的質(zhì)量尤為重要。托輥

69、主要作用是支撐輸送帶和物料質(zhì)量。托輥運(yùn)轉(zhuǎn)必須靈活可靠，減少輸送帶同托輥的摩擦力，對(duì)占輸送機(jī)總成本25％以上的輸送帶的壽命起著關(guān)鍵作用。雖然托輥是帶式輸送機(jī)中一個(gè)較小的部件，結(jié)構(gòu)并不復(fù)雜，但設(shè)計(jì)出高質(zhì)量的托輥并非易事。</p><p>　　托輥通常用無(wú)縫鋼管作為外殼，其壁厚0.1mm，軸為20~45鋼制成，回程托輥安裝在空載分支上，以支承輸送帶。通常采用平行托輥大型輸送機(jī)。緩沖托輥大多安裝在帶式輸送機(jī)的裝載點(diǎn)上，以

70、減輕物料沖擊載荷對(duì)輸送帶的影響。</p><p>　　4.1 托輥間距 </p><p>　　當(dāng)選擇托輥的間距時(shí)，需要考慮的因素是輸送帶質(zhì)量、托輥額定負(fù)荷、垂度、托輥壽命、輸送帶額定負(fù)荷和輸送帶拉力等。</p><p>　　選擇托輥間距應(yīng)考慮輸送帶的重度、物料性質(zhì)及運(yùn)行阻力等條件的影響。承載分支托輥間距可參考4-1表選取?；爻掏休侀g距應(yīng)取承載托輥間距的兩倍。&l

71、t;/p><p><b>　　表4-1托輥間距</b></p><p>　　Tab.4-1The roller spacing</p><p><b>　　表4-2托輥質(zhì)量</b></p><p>　　Tab.4-2The quality of roller</p><p>&l

72、t;b>　　4.2 托輥的選擇</b></p><p>　　托輥的型號(hào)選擇與諸多因素有關(guān)，載荷的大小及特征、使用條件、輸送帶的寬度與速度、預(yù)定的軸承壽命被輸送物料的性質(zhì)、、輸送機(jī)的工作制度、維修制度等。</p><p>　　在保證強(qiáng)度的前提下，托輥質(zhì)量越小越好。在我國(guó)托輥直徑以帶寬800mm以下的常為89mm，帶寬1000mm以上的常為108mm。從延長(zhǎng)托輥壽命看，選大直

73、徑托輥為優(yōu)，相應(yīng)減少了轉(zhuǎn)速，但大直徑托輥種類(lèi)太少。本設(shè)計(jì)的半固定帶式輸送機(jī)選用吊掛托輥。最大帶寬2200mm配托輥直徑可達(dá)250mm。</p><p><b>　　a</b></p><p><b>　　b</b></p><p><b>　　圖4-1吊掛式托輥</b></p><

74、p>　　Fig.4-1Hanging type roller</p><p>　　本設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)的帶寬B=1800mm，堆積密度=1.3t/m²，經(jīng)查表可知選托輥直徑D=159mm,上、下托輥長(zhǎng)為465mm,托輥型號(hào)為JSC-180-3，與之配套的軸承型號(hào)為4G305。承載托輥間距=1.2 m，其托輥回轉(zhuǎn)部分質(zhì)量=72kg （鑄鐵座），承載托輥選擇35°槽型托輥?；爻掏休侀g距=2.4m

75、，其托輥回轉(zhuǎn)部分質(zhì)量=61kg（鑄鐵座），回程托輥選擇平行下托輥。托輥在帶速為5m/s時(shí)，托輥的承載能力為3.4kN。</p><p>　　表4-3吊掛托輥規(guī)格（mm）</p><p>　　Tab.4-3Hanging roller specifications(mm)</p><p>　　承載托輥旋轉(zhuǎn)部分線質(zhì)量為：</p><p>　　==

76、60kg/m （4-1）</p><p>　　回程托輥旋轉(zhuǎn)部分線質(zhì)量為：</p><p>　　=25.42kg/m （4-2）</p><p>　　本設(shè)計(jì)選用的是吊掛式托輥組，吊掛式托輥組的托輥為柔性連接，承載重量自動(dòng)落入輸送帶中心線上。當(dāng)輸送帶跑偏時(shí)，托輥中心也隨之

77、移動(dòng)，使輸送帶和負(fù)載又自動(dòng)返回中心線上。吊掛式托輥組對(duì)輸送帶運(yùn)行有利。在充分利用彈性托輥可垂直移動(dòng)的情況下，托輥組可以適應(yīng)任何載荷，特別是一側(cè)的載荷。即使地面不平也可以得到平衡，對(duì)防跑偏有利。故此，不需設(shè)置調(diào)心托輥。</p><p>　　4.3 上承載輥受力分析</p><p>　　皮帶上承載輥是三節(jié)輥, 皮帶在端面的受力如圖。G1是皮帶的自重; G2是貨載的重力; N 是皮帶輥對(duì)皮帶的支

78、撐力; O 是皮帶受力作用點(diǎn)。則皮帶所受力的矢量關(guān)系式成立, 即:</p><p>　　N = G1 + G2 （4-3）</p><p>　　1. H 架 2. 上承載輥 3. 貨載 4. 上皮帶</p><p>　　圖4-2承載托輥受力分析示意圖</p><p>

79、　　Fig.4-2Stress analysis diagram of bearing roller</p><p>　　當(dāng)貨載G2 發(fā)生變化時(shí), 重心O 不變, 總有關(guān)系式成立。當(dāng)皮帶勻速運(yùn)行時(shí), 水平方向皮帶的牽引力F跟皮帶輥對(duì)皮帶的摩擦力f 的矢量關(guān)系式成立, 即:</p><p>　　F = f

80、 （4-4） </p><p>　　4.4 下返回輥受力分析</p><p>　　皮帶下返回輥是直輥, 皮帶在端面的受力如圖 所示。則皮帶所受力的矢量關(guān)系式成立。即:</p><p>　　N1 = G1 （4-5）</p><p>　　1. H 架 2.

81、下皮帶 3. 下皮帶輥</p><p>　　圖4-3下皮帶受力分析示意圖</p><p>　　Fig.4-3The stress analysis of the lower belt</p><p>　　當(dāng)皮帶勻速運(yùn)行時(shí), 水平方向皮帶的牽引力F1跟皮帶輥對(duì)皮帶摩擦力f1 的矢量關(guān)系式成立, 即:</p><p>　　F1= f1

82、 (4-6)</p><p><b>　　4.5 托輥校核</b></p><p>　　托輥壽命是根據(jù)許多綜合因素確定的，諸如托輥轉(zhuǎn)速、密封裝置、軸承、托輥外殼厚度維修制度工作環(huán)境和載荷密度等。雖然軸承的壽命常常作為托輥壽命的標(biāo)志，但必須認(rèn)識(shí)到其他可變因素對(duì)絕對(duì)托輥壽命的作用可能比軸承還重要。

83、軸承的額定負(fù)荷已通過(guò)試驗(yàn)提供了標(biāo)準(zhǔn)值，所以用軸承額定負(fù)荷作為托輥額定負(fù)荷的最大限度來(lái)校核。</p><p><b>　　托輥的實(shí)際負(fù)荷為：</b></p><p><b>　　(4-7)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——托輥的實(shí)際負(fù)荷

84、，kN；</p><p>　　——輸送帶單位長(zhǎng)度質(zhì)量，kg/m；</p><p>　　——物料線質(zhì)量，kg/m；</p><p>　　g——重力加速度，9.8m/s2；</p><p><b>　　——托輥間距，m；</b></p><p>　　K1——系數(shù)，根據(jù)物料塊度選擇，K1=1.0~1.4

85、；</p><p>　　K2——系數(shù)，根據(jù)環(huán)境干濕程度選擇，K2=1.0~1.15；</p><p>　　K3——系數(shù)，根據(jù)運(yùn)行時(shí)間長(zhǎng)短選擇，K3=0.8~1.2；</p><p>　　K4——系數(shù)，根據(jù)帶速快慢選擇，K4=0.8~1.06。</p><p>　　K1、K2、K3、K4的乘積不能小于1，帶寬1800mm的托輥實(shí)際負(fù)荷不能大于4

86、000kN。</p><p>　　=(45+280.6)×9.8×1.2×2.4×1.1×1.0×0.93</p><p><b>　　=9.4kN</b></p><p>　　所以，托輥實(shí)際負(fù)荷遠(yuǎn)小于額定負(fù)荷，所選托輥型號(hào)為JSC-180-3，滿足強(qiáng)度要求。</p>&

87、lt;p>　　4.6 緩沖托輥和過(guò)度托輥設(shè)置</p><p>　　機(jī)頭滾筒或機(jī)尾滾筒距第一組槽形托輥的距離s按下式計(jì)算：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　—滾筒與第一組托輥之間的距離，m；</p>

88、<p>　　—托輥的成槽角，rad；</p><p><b>　　—輸送帶寬度，m。</b></p><p>　　經(jīng)計(jì)算可知，設(shè)計(jì)的帶式輸送機(jī)的頭部滾筒和尾部滾筒距第一組槽形托輥的距離：</p><p>　　=2.67×35×2π×1.8/360=2.93m</p><p>　　

89、4.6.1 緩沖托輥布置</p><p>　　輸送帶上落下原煤時(shí)，大塊的原煤有很大的向下的沖擊力，設(shè)置過(guò)渡托輥，托輥上的橡膠圈可以起到緩沖效果。</p><p>　　受料處托輥間距視物料容量和塊度而決定，一般取承載托輥間距的1/2~1/3，即每0.6m設(shè)置一組。設(shè)置5組35°緩沖托輥。在帶寬1800mm條件下選擇托輥直徑為200mm，托輥長(zhǎng)為650mm，與之配套的軸承型號(hào)為620

90、7ZZ。生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)證明，在確定加料段下面的托輥間距時(shí)，應(yīng)力求使物料負(fù)荷的主要部分位于兩個(gè)托輥之間的輸送帶上。</p><p>　　圖4-4 35°槽型緩沖托輥組</p><p>　　Fig.4-4 35 degree trough type buffer roller set</p><p>　　4.6.2 過(guò)渡托輥設(shè)置</p><p&g

91、t;　　在機(jī)頭處輸送帶卸載物料，輸送帶由槽型托輥過(guò)渡到回程的平形托輥，需要布置過(guò)渡托輥以減緩輸送帶由于形變引起的沖擊。</p><p>　　因此，在輸送機(jī)的頭部轉(zhuǎn)向滾筒處設(shè)置1組10°和1組20°過(guò)渡托輥，托輥直徑為165.2mm，托輥長(zhǎng)為650mm，與之配套軸承型號(hào)為6207ZZ。</p><p>　　圖4-5 10°（20°）過(guò)渡托輥</p

92、><p>　　Fig.4-5 10 degree（20degree） transitional roller group</p><p><b>　　4.7 本章小結(jié)</b></p><p>　　本章介紹了托輥選型設(shè)計(jì)需要注意的問(wèn)題，以及托輥的布置要求。然后根據(jù)半固定帶式輸送機(jī)運(yùn)輸?shù)奶攸c(diǎn)，選擇吊掛式托輥組，此種托輥適合半固定式輸送機(jī)的特點(diǎn)，且有防止

93、膠帶跑偏等優(yōu)點(diǎn)。對(duì)所選托輥進(jìn)行受力分析，進(jìn)一步校核所選托輥。最后布置機(jī)頭的過(guò)渡托輥和機(jī)尾的緩沖托輥。</p><p>　　5 滾筒受力分析與設(shè)計(jì)</p><p>　　對(duì)滾筒進(jìn)行受力分析,可以得到滾筒上載荷的具體形式,能為滾筒設(shè)計(jì)方法的總結(jié)提供依據(jù),還能為滾筒提供載荷的具體變化規(guī)律。輸送機(jī)滾筒種類(lèi)很多,從滾筒的受力情況來(lái)看可分為兩類(lèi)受力類(lèi)型,一種是傳動(dòng)滾筒的受力情況,另一種是改向滾筒的受力情

94、況。在輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)中,驅(qū)動(dòng)滾筒的作用是傳遞扭矩為輸送帶提供動(dòng)力。而改向滾筒并沒(méi)有受到外在的驅(qū)動(dòng)力作用,只是隨輸送帶的運(yùn)動(dòng)而轉(zhuǎn)動(dòng),起到改變輸送帶運(yùn)行方向的作用。由于驅(qū)動(dòng)滾筒和改向滾筒在輸送機(jī)運(yùn)行中分別起到的作用不同,使得它們各自的受力情況也不同。</p><p>　　5.1 滾筒的布置方式</p><p>　　對(duì)于鋼絲繩芯的帶式輸送機(jī)其布置方式與一般帶式輸送機(jī)稍有不同。</p>

95、<p>　　（1）采用多滾筒驅(qū)動(dòng)時(shí)，其功率配比是根據(jù)驅(qū)動(dòng)功率單元法任意分配的。</p><p>　?。?）輸送帶在傳動(dòng)滾筒上的圍包角α值的確定是根據(jù)布置的可能性，并應(yīng)該符合等驅(qū)動(dòng)功率單元法的圓周力分配要求。多滾筒驅(qū)動(dòng)時(shí)，采用S形圍包滾筒的方法來(lái)增加圍包角，這樣不但可以延長(zhǎng)包膠滾筒和膠帶使用壽命，還可以避免物料沾到驅(qū)動(dòng)滾筒上而使功率不平衡。</p><p>　?。?）拉緊裝置優(yōu)先

96、考慮布置在輸送帶張力最小處。若水平輸送機(jī)采用多臺(tái)電動(dòng)機(jī)分別啟動(dòng)時(shí)，拉緊裝置應(yīng)靠近先啟動(dòng)的驅(qū)動(dòng)滾筒。</p><p>　?。?）為保證輸送機(jī)正常運(yùn)行，設(shè)計(jì)的帶式輸送機(jī)不應(yīng)有大的起伏，避免輸送機(jī)有過(guò)大的凸弧、深凹弧段。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)采用機(jī)頭雙滾筒集中驅(qū)動(dòng)，尾部布置一個(gè)180°拉緊滾筒，機(jī)頭布置一個(gè)180°改向滾筒，為避免過(guò)大的振動(dòng)，雙驅(qū)動(dòng)滾筒未放置在機(jī)頭，而

97、是在與機(jī)頭保持一定距離處。布置圖如下：</p><p>　　圖5-1滾筒布置示意圖</p><p>　　Fig.5-1Drum layout sketch map</p><p><b>　　5.2 圓周力計(jì)算</b></p><p><b>　?。?-1） </b></p><

98、;p><b>　　式中：</b></p><p>　　C ——附加阻力系數(shù)，取C=1.09；</p><p>　　f ——模擬摩擦系數(shù)，取 f =0.03；</p><p>　　L——輸送機(jī)長(zhǎng)度（頭尾滾筒中心距），L =3km；</p><p>　　（1）承載、回程分支托輥組每米長(zhǎng)度旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量：</p&g

99、t;<p>　　kg/m （5-2）</p><p>　　kg/m （5-3）</p><p><b>　　式中: </b></p><p>　　Gt’、Gt’’——承載、回程分支托輥

100、旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量，選取托輥直徑d=159mm，取G1=72kg， G2=61kg； </p><p>　　Lt’、Lt’’——承載、回程分支托輥間距，根據(jù)煤的的密度為1.3 t/m3<1.6 t/m3，Lt’=1.2m，Lt’’=2.4m； </p><p>　?。?）每米輸送帶的質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　選用型號(hào)為ST4000鋼絲繩芯膠帶，其縱向拉斷強(qiáng)度為4

101、000N/mm·層，則</p><p><b>　　kg/m</b></p><p>　　（3）每米物料的質(zhì)量計(jì)算：</p><p>　　kg/m （5-4）</p><p>　?。?）主要特種阻力Fs1計(jì)算：</p><p>　　

102、Fs1=Fsa+Fsb</p><p>　　a) 托輥前傾摩擦阻力Fsa：不設(shè)置前傾托輥，F(xiàn)sa=0</p><p>　　b) 導(dǎo)料槽摩擦阻力Fsb：</p><p>　　Fsb = （5-5）</p><p><b>　　= </b><

103、/p><p><b>　　= 2140N</b></p><p><b>　　=Fs1 </b></p><p>　　（5）附加特種阻力Fs2： （5-6）</p><p>　　a) 清掃

104、器摩擦阻力Fsc： （5-7）</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　A——清掃器和輸送帶的接觸面積，取A1=0.018（機(jī)頭清掃器）、A2=0.027（空段清掃器）；</p><p>　　p——清掃器與輸送帶間的壓力，一般p =3

105、5;104～10×104 N/m2，取p=5×104 N/m2；</p><p>　　μ3——清掃器與輸送帶間摩擦系數(shù)，一般μ3 =0.5～0.7，取μ3=0.5；</p><p>　　機(jī)頭部清掃器 0.018×5×104×0.5=450 N (5-8) 空段清掃器

106、 0.027×5×104×0.5=675 N (5-9)</p><p>　　b) 不設(shè)置卸料器，F(xiàn)sd=0</p><p>　　F=450+675+0=1125 N ( 5-10)</p><p><b>　　則：</b>&

107、lt;/p><p>　　=4.42×105N</p><p>　　5.3 各點(diǎn)張力計(jì)算</p><p>　　采用機(jī)頭雙滾筒驅(qū)動(dòng)，傳動(dòng)滾筒與輸送帶間摩擦系數(shù)為μ=0.35，驅(qū)動(dòng)滾筒圍包角α=410°，則有eμα=3.50×3.50=12.25。</p><p>　?。?）使傳動(dòng)滾筒不打滑的最小張力F2min：</

108、p><p>　　N (5-11)</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Ka——啟動(dòng)系數(shù)，Ka=1.3～1.7，取Ka=1.3。</p><p>　?。?）空段與重段阻力：</p><p><b>　　空段：</

109、b></p><p><b>　　(5-12)</b></p><p><b>　　N </b></p><p><b>　　重段：</b></p><p><b>　　(5-13)</b></p><p>　　= 28717

110、9.2+52920=340099.2N </p><p>　?。?）滿載運(yùn)行各點(diǎn)張力值計(jì)算：</p><p><b>　　若?。?lt;/b></p><p>　　S1=F2min=51075.6N</p><p><b>　　則：</b></p><

111、p>　　S2≈S1=51075.6N </p><p>　　S3=51575.6N </p><p>　　S3≈S4= 51575.6N </p><p>　　S4=S5=S6=52075.6N </p><p>　　S7=S6+Fk=52075.6+62110.4=114186N </p>&l

112、t;p>　　S8=1.04S7=118753.4N</p><p>　　S9=S8+Fzh=118753.4+340099.2=458852.6N</p><p>　　S10=1.04S9=477206.7N</p><p>　　S11≈S10=477206.7N</p><p>　　5.4 輸送帶垂度校核</p><

113、;p><b>　　承載段：</b></p><p>　　47862N (5-14)</p><p><b>　　回程段： </b></p><p>　　(5-15) </p><p><b>　　則：</b></p>

114、<p>　　S11=477206.7N＞Fzhmin</p><p>　　S1=51075.6N＞Fkmin</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　5.5 輸送帶強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p>　　鋼絲繩芯輸送帶所允許的最大張力：</p><p>　　[Fma

115、x]==N (5-16)</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　[Fmax]——鋼絲繩芯輸送帶允許承受最大張力；</p><p><b>　　B——帶寬；</b></p><p>　　[ST] ——鋼絲繩芯輸送

116、帶縱向拉伸強(qiáng)度，4000N/m;</p><p>　　m0 ——鋼絲繩芯輸送帶安全系數(shù)，重大載荷時(shí)一般取10~12。 </p><p><b>　　求得：</b></p><p>　　S10=477206.7N＜[Fmax]</p><p>　　因此，選用ST4000鋼絲繩芯輸送帶滿足強(qiáng)度要求。</p>

117、<p>　　5.6 滾筒直徑的選擇計(jì)算</p><p>　　選擇傳動(dòng)滾筒直徑時(shí)，考慮以下四個(gè)方面：</p><p>　　1）為避免輸送帶繞過(guò)滾筒時(shí)產(chǎn)生過(guò)大的附加彎曲應(yīng)力，傳動(dòng)滾筒直徑應(yīng)按照如下方法計(jì)算：</p><p>　　對(duì)于鋼繩芯帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)滾筒直徑</p><p>　　=150×8.6=1290mm

118、 （5-17）</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　D—傳動(dòng)滾筒直徑，mm；</p><p>　　d—鋼絲繩直徑，mm。</p><p>　　2）為限制輸送帶的表面比壓，以免造成覆蓋膠脫落，傳動(dòng)滾筒直徑為：</p><p&g

119、t;　　=2×572727.3×15/1800×1000000×8.6=1.11×10-3 mm （5-18）</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　—傳動(dòng)滾筒直徑，mm；</p><p><b>　　—輸送帶張力，N；</b><

120、/p><p>　　—輸送帶寬度，mm；</p><p>　　d—鋼絲繩直徑，mm；</p><p>　　a—鋼絲繩間距，mm；</p><p>　　—輸送帶表面許用比壓，取1MPa。</p><p>　　3）為使覆蓋膠的變形量小于6%，傳動(dòng)滾筒直徑為:</p><p>　　=35×1

121、15;（8+0.5×8.6）=430.5mm （5-19）</p><p><b>　　式中 :</b></p><p>　　—傳動(dòng)滾筒的直徑，mm；</p><p>　　—圍包角影響系數(shù)，若圍包角小于90°時(shí)，=0.8，否則， =1；</p><p>　　b—鋼繩芯輸

122、送帶上覆蓋膠厚度，mm；</p><p>　　d—鋼絲繩直徑，mm。</p><p>　　5) 驗(yàn)算滾筒的比壓</p><p>　　比壓要按相遇點(diǎn)滾筒承受的比壓來(lái)算，因此滾筒所承受的比壓較大。按最不利的情況來(lái)考慮，設(shè)總的牽引力由兩滾筒均分，各傳遞一半牽引力。</p><p><b>　　由式:</b></p>

123、<p><b>　?。?-20）</b></p><p>　　因?yàn)镻cp〈0.7Mpa，故通用設(shè)計(jì)的滾筒強(qiáng)度是足夠的,不必再進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。 5.7 確定傳動(dòng)滾筒及改向滾筒</p><p>　　FU1