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文檔簡介
1、《水 電 站》,2009年11月,第十章 調壓室,第一節(jié) 調壓室的要求及設置條件,問題:為什么設置調壓室?,第一節(jié) 調壓室的要求及設置條件,在較長的壓力引水系統(tǒng)中,為了降低高壓管道的水錘壓力,滿足機組調節(jié)保證計算的要求,常在壓力引水道與壓力管道銜接處建造調壓室。調壓室將有壓引水系統(tǒng)分成兩段:上游段為壓力引水道,下游段為壓力管道。,一、調壓室的功用,調壓室的功用可歸納為:反射水錘波。基本上避免了(或減小)壓力管道傳來的水錘波進入壓力
2、引水道。減小了水錘壓力(壓力管道及廠房過水部分)??s短了壓力管道的長度改善機組在負荷變化時的運行條件。,二、調壓室的基本要求,盡量靠近廠房,以縮短壓力管道的長度。應有自由水表面和足夠的底面積,以保證水錘波的充分反射;調壓室的工作必須是穩(wěn)定的。負荷變化時,引水道及調壓室水體的波動應該迅速衰減;正常運行時,水流經過調壓室底部造成的水頭損失要小。結構安全可靠,施工簡單方便,經濟合理。,三、調壓室的設置條件,調壓室一般尺寸較大,
3、投資較大,工期長,特別是對于低水頭電站,調壓室的造價可能占整個引水系統(tǒng)造價的相當大的比例。是否設置調壓室,應在機組過流系統(tǒng)調節(jié)保證計算和機組運行條件分析的基礎上,考慮水電站在電力系統(tǒng)中的作用、地形及地質條件、壓力管道的布置等因素,進行技術經濟比較后加以確定。,1、上游調壓室的設置條件(初步判定) 用水流加速時間(也稱為壓力引水道的時間常數(shù))Tw來判斷是否設置調壓室,Tw<2~4s時,可不設調壓室,當水電站單獨運行時,或機組在電
4、力系統(tǒng)中所占的比例超過50%時,取小值(2s);當比重小于10%~20%時,可取大值。,2、下游調壓室的設置條件以尾水管內不產生液柱分離為前提,條件為:,,Lw—尾水道長度;Vw0—穩(wěn)定運行時尾水管流速;Vwj—尾水管入口處流速;▽—安裝高程。,最終通過調節(jié)保證計算,當機組丟棄全部負荷時,尾水管內的最大真空度不宜大于8m水柱。但在高海拔地區(qū)應作高程修正(見規(guī)范)。,第二節(jié) 調壓室的工作原理及基本方程,一、調壓室的工作原理,調壓室具有較
5、大的容積和自由水面,它將電站因負荷變化而引起的有壓系統(tǒng)非恒定流分為性質不同而又互相聯(lián)系的兩部分:壓力管道的水錘和“水庫—引水道—調壓室”的水流波動。丟棄全負荷?Q變?yōu)? ?壓力管道中發(fā)生水錘?水流繼續(xù)流入調壓室?調壓室水位升高?流速逐漸降低到為0 ,此時水位最高?反向流動,水位下降?水位與水庫持平,水流慣性使得繼續(xù)流向水庫,直到V=0 ?再次向下游流動,循環(huán)往復。,增加負荷,與其相反。經常性的負荷變動?水位相應變動(負荷保持不變)
6、?流量相應變化?調壓室水位波動。管道水錘過程是波的傳播,振幅大、變化快,往往在很短時間內即消失。調壓室水位波動主要由于水體的往復運動引起,特點是振幅小、變化慢、周期長,往往長達幾十秒到幾百秒甚至更長時間。調壓室水位波動有兩種趨勢:逐漸衰減和逐漸增大,后者在調壓室設計中應該避免。,研究調壓室水位波動的目的:確定調壓室中可能出現(xiàn)的最高和最低涌波水位及其變化過程,以確定調壓室的高度、布置高程和引水道的設計內水壓力。根據(jù)水位波動穩(wěn)定的
7、要求,確定調壓室所需的最小斷面面積。,二、調壓室水位波動的基本方程,1.連續(xù)方程水輪機在任何時刻所需流量Q由兩部分組成:引水道流來的流量和調壓室供給的流量。,2.運動方程(由牛頓第二定律推導),L為引水道長度;hw為引水道的水頭損失。,3.等出力方程微小的水位波動?出力變化?調速器保持出力不變。當水輪機的水頭和流量變化不大時,可以認為機組的效率保持不變。,hw0、hwm0——引水管道、壓力管道通過流量為Q0時的水頭損失;,第三節(jié)
8、 調壓室的布置方式和類型,一、調壓室的布置方式,1、上游調壓室(引水調壓室) 位于廠房上游引水道上。適用:廠房上游有壓引水道較長,應用最廣泛。,2、下游調壓室(尾水調壓室) 位于廠房下游尾水洞上。適用尾水隧洞較長,需設置尾水調壓室以減小水擊壓力,特別是防止丟棄負荷時產生過大的負水擊,尾水調壓室應盡可能靠近廠房。,(3)上下游雙調壓室系統(tǒng) 當采用中部地下廠房時,上下游都有較長的壓力水道,
9、在廠房上下游均設置調壓室。,(4) 上游雙調壓室系統(tǒng)適用于上游引水道較長情況。靠近廠房的調壓室對反射水擊波起主導作用,稱為主調壓室;另一調壓室?guī)椭p引水系統(tǒng)的波動,稱為輔助調壓室。水位波動的衰減由兩個調壓室共同保證,增加一個調壓室可以減小另一個調壓室的斷面。,二、調壓室的基本類型,1、簡單式調壓室特點:斷面尺寸形狀不變,結構簡單,反射水錘波效果好。但水位波動振幅較大,衰減較慢,因而調壓室的容積較大;在正常運行時,引水系統(tǒng)與調壓室
10、連接處水力損失較大。為了克服上述缺點,可采用有連接管的圓筒式調壓室。適用:低水頭小流量電站。,2、阻抗式調壓室將圓筒式調壓室底部改為阻抗孔口,這種孔口或隔板相當于局部阻力,即為阻抗式調壓室。特點:可以有效減小水位波動振幅,加快衰減速度,因而所需調壓室的體積小于圓筒式。正常運行時水頭損失小。由于阻抗的存在,水錘波不能完全反射,壓力引水道中可能受到水擊的影響。,3、雙室式調壓室特點:雙室式調壓室是由一個豎井和上下兩個儲水室組
11、成。丟棄負荷時, 水位迅速上升,當水位達到上室時,其上升速度放慢,從而減小波動振幅。增加負荷時,水位迅速下降到下室中,并由下室補充不足的水量,因此限制了水位的下降。適用:水頭較高,要求的穩(wěn)定斷面較小,水庫水位變化比較大的水電站。上室的底部高程由水庫最高水位控制,下室的頂部高程由水庫的死水位控制。,(4) 溢流式調壓室由雙室式調壓室發(fā)展而成,頂部設有溢流堰。當丟棄負荷時,調壓室的水位迅速上升,達到溢流堰頂后開始溢流,限制
12、了水位的進一步升高,有利于機組的穩(wěn)定運行,溢出的水量,可以設上室加以儲存,也可排至下游。,(5) 差動式調壓室由兩個直徑不同的同心圓筒組成,中間的圓筒直徑較小,上有溢流口,稱為升管,其底部以阻力孔口與外室相通。特點:外室直徑較大,起盛水及保證穩(wěn)定的作用,其斷面積由波動穩(wěn)定條件控制。所需容積較小,水位波動衰減得也較快。但其構造復雜,施工難度大,造價高。適用:地形和地質條件不允許大斷面的中高水頭水電站,我國采用較多。,
13、(6) 氣墊式或半氣墊式調壓室在壓力隧洞上靠近廠房的位置建造一個大洞室,室中一部分充水,另一部分充滿高壓空氣。利用空氣的壓縮或膨脹,來減小水位漲落的幅度。適用:表層地質條件不適于建造常規(guī)調壓室的情況下深埋于地下的引水式地下水電站。目前我國尚未采用。,氣墊式與常規(guī)調壓室的比較,第四節(jié) 簡單和阻抗調壓室水位波動計算,調壓室水位波動計算的目的:求出最高水位和最低水位及水位變化過程,從而確定調壓室的頂部和底部高程及壓力管道的進口高
14、程。解析法簡單,可直接求出最高和最低水位,但公式推導過程中引入了各種假定,故精度較差,不能求出水位波動的全過程,在初步擬定調壓尺寸時采用。,一、水位波動計算的解析法,(一)、丟棄負荷情況1.最高水位計算(Zm) 當丟棄全部負荷以后,Q=0, 連續(xù)方程變?yōu)椋?fV+FdZ/dt=0 如果考慮阻抗孔口的局部水頭損失K,則動力方程變?yōu)?
15、Z=hw+K+(L/g)dV/dt其中 hw=αV2=hw0(V/V0)2, K=K0(Q/Q0)2=K0(V/V0)2,,1.最高水位計算(Zm)(1) 阻抗式調壓室(阻抗系數(shù)為η),,(2) 圓筒式調壓室(η=0),式中 xm的符號在靜水位以上為負,以下為正。 為“引水道-調壓室”系統(tǒng)特性系數(shù)。,2.波動第二振幅(Z2)丟棄負荷后,調壓室中水位先升高到最高水位Zm 。隨后又降到
16、最低幅值Z2,Z2稱為第二振幅。對于圓筒式調壓室,η=0時:式中,(二)、增加負荷情況,當上游為最低水位時,由部分負荷增加至最大負荷時所產生的水位波動的最大降低值,由微分方程不能進行直接積分,只能在某些假定下求近似解。設水電站的流量由mQ0增加到Q0(m<1,稱為負荷系數(shù))。對圓筒調壓室,按照Vogt公式計算Zmin: Zmin/hw0為無因次系數(shù),表示“引水道—調壓室”系統(tǒng)特性。,二、水位波動計算的圖解法,
17、1、基本原理用差分代替基本方程中的微分,則連續(xù)方程和動力方程改寫為:,并進一步改寫為:ΔZ=A-αV ,ΔV=β(Z-hw),,式中:,,,當Δt 選定以后,A, α, β都是常數(shù)。計算基本假定:在時段Δt 中,調壓室中的水位Z和引水道中的流速V保持不變。在時段末,水位Z和流速V發(fā)生突變。其精度與Δt 的大小有關,一般取: Δt =T/(25~30),T位波動周期,,2、簡單調壓室丟棄負荷的圖解計算確定坐標系統(tǒng):橫軸為V
18、,向左為正;豎軸為Z,向下為正。作輔助線:水頭損失輔助線hw=f(V)慣性線: ΔV=β(Z-hw) 水位-流量關系曲線: ΔZ=A-αV圖解計算:見教材(另一執(zhí)行文件),3、簡單調壓室增加負荷的圖解計算,4、阻抗調壓室的圖解計算,第五節(jié) 雙室式、溢流式、差動式調壓室的水位波動計算,一、雙室式和溢流式適用于水頭較高、水庫工作深度較大的情況。溢流式常和雙室式結合使用,以改善雙室式的工作條件。其上室底部高程一般在最高靜水位
19、以上,下室頂部在最低靜水位以下,底部在最低涌波水位以下。下室的頂部反坡不小于1.5%,當水位上升時方便空氣溢出。下室體積、高程、形狀等的設計要特別仔細,不應僅僅進行計算,必要時進行模型試驗。,理想化調壓室:豎井斷面無限小,上室容積集中于水位最大升高Zmax處,下室容積集中于水位最大降低Zmin處。計算假定:上室底部高程與上游最高靜水位相同上室中設溢流堰堰頂高出靜水位ZB。,丟棄負荷時的最大水位升高:
20、 Zm=ZB+Δh; Δh=(QB/MB)2/3 式中 Δh為溢流堰頂過最大流量QB時的水層厚度;M為溢流堰的流量系數(shù),與溢流堰形式有關;B為溢流堰頂長度;QB為丟棄負荷時堰頂最大溢流量。一般QB會稍微小于Q0,因為此時引水道中的流速已經減慢,所以設: QB=yQ0,其中y由前面的微分方程通解求出。如果忽略豎井的阻抗,即η=0,則通解變?yōu)椋?上式中的X=Zm/S=(ZB+Δh)/S≈ZB/S
21、。求出y以后,以yQ0代替QB,重新計算Δh再由 Zm=ZB+Δh 計算Zm。如果要提高計算精度,將求出的X和Zm代入上面的公式重復計算一次,即,但要注意,最高水位時X以負值代入。,上、下室容積設計,上室容積:,如果上室無溢流堰,則上室容積計算公式為:,當電站流量從mQ0增加Q0時,下室容積計算公式為:,注意:上室的體積是指在最高涌波水位以下,下室體積指最低涌波水位之上。設計時首先根據(jù)上面的公式初步確定調壓室的尺寸,再用
22、逐步積分法校核。雙室式調壓室水位波動的圖解方法與簡單式調壓室基本相同,但要注意一些細節(jié)問題:水位不同時,所采用的斷面積也不同水位在豎井內時,其變化很快,計算時段Δt要選小些,而在上室和下室內時,Δt可選大些。豎井、上室和下室各段的ΔZ和ΔV輔助曲線有不同的斜率。,二、差動式調壓室,丟棄負荷時的水位變化過程,差動式調壓室的水位波動,差動式調壓室的最高和最低水位同大井面積、升管面積、阻抗孔口的大小、流量系數(shù)、溢流口高程等因素有關。
23、在設計調壓室時,要考慮上述參數(shù)的不同組合及其相互影響與制約,如:阻抗孔口太小,則升管停止溢流以后,大井水位仍未達到升管頂部,不能發(fā)揮大井的作用。理想差動式調壓室:升管與大井具有相同的最高水位和相同的最低水位。,(一)、增加負荷,Fcm——升管的斷面積;Fp——大井斷面積,流量:從 mQ0 ? Q0假定:升管水位下降很快,當其降到最低水位Zmin時,大井水位和引水道的流量還未來得及發(fā)生變化。計算公式:,(二) 丟棄負荷,主要是確定
24、調壓室各部分的尺寸,如大井容積等,計算公式見教材。設計或計算中的一些系數(shù)必要時需要由模型試驗確定。差動式調壓室按以上公式初步確定以后,再用逐步積分法或圖解方法確定調壓室水位波動的過程。如果結果與理想差動式調壓室的狀態(tài)相差較多,需要重新設計。差動式調壓室水位波動的逐步積分法和圖解方法可參考有關文獻。,第六節(jié) 引水道-調壓室系統(tǒng)的工作穩(wěn)定性,調壓室在運行過程中,可將水位波動分為兩種類型:大波動,即電站發(fā)生大幅度的負荷變化,調壓室中將
25、發(fā)生較大的水位波動;小波動,即電站微小的負荷變化所造成的水位小幅度波動。,1910年在德國漢堡水電站上曾發(fā)生過調壓室波動的不穩(wěn)定現(xiàn)象,托馬首先進行了研究?;炯俣ǎ翰▌訛闊o限小,以使微分方程線性化,從而容易得出解析解答;調速器能絕對保證水輪機出力為一常數(shù);電站單獨運行,機組效率保持不變;調壓室與引水道直接連接,因而可不考慮調壓室底部流速水頭的影響,一、小波動穩(wěn)定性,保證調壓室穩(wěn)定的兩個條件必要條件是調壓室斷面F大于臨界斷面
26、:,引水道和壓力管道水頭損失之和必須小于水電站靜水頭的1/3,即,Fk—調壓室波動穩(wěn)定的臨界面積,稱托馬穩(wěn)定斷面; ,ξ為引水道水頭損失系數(shù)。注:水電站水頭愈低,要求的調壓室斷面積愈大。,二、大波動穩(wěn)定性,如果調壓室水位的波動幅值較大,則波動微分方程式不能認為是線性的了,因此托馬條件不能直接應用于大波動。研究表明,如小波動穩(wěn)定不能保證,大波動必然不能衰減。為了保證大波動的穩(wěn)定,一般要求調壓
27、室斷面大于托馬斷面,初步分析時可取(1.0~1.1)Fk ,作為調壓室的設計斷面。設計的最后階段才檢驗調壓室的大波動穩(wěn)定性。,三、影響波動穩(wěn)定的主要因素,1、水電站水頭的影響水電站水頭越小,要求的穩(wěn)定斷面越大。中低水頭的水電站多采用簡單式、差動式或阻抗式調壓室;高水頭水電站中,主要受振幅控制,多采用雙室式調壓室。調壓室的穩(wěn)定斷面采用水電站正常運行時可能出現(xiàn)的最低水頭進行計算。,2、引水系統(tǒng)糙率的影響引水系統(tǒng)糙率愈大,水頭損
28、失系數(shù)α愈大,雖然H1=H0-hw0-3hwm0隨糙率的增大而減小,但其影響遠比α小。因此,為了安全,計算Fk時應采用可能的最小糙率。,3、調壓室位置的影響由H1=H0-hw0-3hwm0可知,在引水線路不變的情況下,調壓室愈靠近廠房,H1愈大,有利于水位波動的衰減。因此,調壓室應盡量靠近廠房。,4、調壓室底部流速水頭的影響對引水道而言,流速水頭的作用與水頭損失相似,相當于加大了摩阻損失。但對水輪機來說,并不減小水電站的有效水頭
29、。 引水道直徑越大,長度越短,流速水頭影響越顯著。調壓室底部的流速水頭將對波動穩(wěn)定是有利的。但由于調壓室底部水流狀態(tài)紊亂,故不能考慮全部流速水頭的作用。,5、水輪機效率的影響前面假定水輪機的效率為常數(shù),實際上水輪機的效率隨著電站水頭和流量的變化而變化。水輪機效率、調速器和電力系統(tǒng)等因素對穩(wěn)定斷面的影響,一般只有在充分論證的基礎上才加以考慮。,6、電力系統(tǒng)的影響對于單獨運行的水電站,當調壓室內水位變化而引起出力
30、變化時,只能依靠本電站水輪機調速器的調節(jié)使出力保持常數(shù)。如果水電站在系統(tǒng)中運行,則可由系統(tǒng)中各電站的機組共同來保證系統(tǒng)出力不變,因此可減小本電站流量變化的幅度。電站并網運行有利于波動穩(wěn)定。,第七節(jié) 調壓室水力計算條件的選擇,調壓室的水力計算內容應包括:由調壓室水位波動的穩(wěn)定條件,確定調壓室的斷面積;計算調壓室最高涌波水位,從而確定調壓室的頂部高程;計算調壓室最低涌波水位,從而確定調壓室底部和壓力管道進口的高程。,一、波動的穩(wěn)定性
31、計算,由公式 可以看出:水頭H0按水電站在正常運行中可能出現(xiàn)的最小水頭Hmin計算。上游的最低水位一般為死水位。糙率引水道應選用可能的最小糙率(使α值最小),而壓力管道則應選用可能的最大糙率。,,二、最高涌波水位的計算,(1) 上游水庫水位:取正常發(fā)電可能出現(xiàn)的最高水位,一般按設計洪水位計算。 (2) 引水道的糙率:取可能
32、的最小值。 (3) 計算工況:一般按丟棄全負荷考慮。即流量由Qmax減至空轉流量Qxx(Q=0)。,三、最低涌波水位的計算,上游水庫水位:取可能的最低水位。引水道糙率: 取可能的最大值。計算工況:初設階段,通常采用其余所有機組均滿負荷運行,而最后一臺機組投入運行的情況作為設計工況,但最后加入的容量應不小于電站總容量的1/3。對于一般的調壓室,還應計算在最低庫水位下丟棄全負荷后水位波動的第二振幅。在技術設計
33、階段,增荷的條件應根據(jù)設計電站在系統(tǒng)中的工況,經專門研究確定。,第八節(jié) 調壓室結構布置和結構設計,調壓室可分為井式和塔式兩種典型結構。塔式結構要注重內水壓力、風雪作用、地震作用、溫度作用的影響。按水塔進行計算。井式結構主要分為大井井壁、底板、升管和頂板等。其幾何形狀多為圓筒或圓板。結構計算時,先單獨分別計算各個部分的內力,在考慮整體作用。,一、調壓井結構的荷載及其組合,主要荷載:內水壓力:水位由水力計算確定。外水壓力:由調壓井
34、外地下水位確定。灌漿壓力。巖石或回填土的主動土壓力。圍巖破碎時考慮。襯砌自重:一般影響很小,常忽略不計。溫度應力:主要是運行期的溫度應力。地震荷載:在地震列度超過7度時考慮。,荷載組合:正常運行:最高內水壓力+溫度及收縮應力+巖石彈性抗力施工情況:灌漿壓力+巖石或回填土主動壓力+溫度及收縮應力檢修情況:最高外水壓力+巖石或回填土主動壓力+溫度及收縮應力,二、調壓井的結構設計,1、計算基本假定:假定直井襯砌是一個整體,斷
35、面上下一致,半徑不變;直井和底板的厚度較小,可以用薄板或薄殼理論求解;直井底部的豎向位移為零;巖石為彈性介質;直井壁對底板的影響很小,可以忽略不計,2、直井的計算直井襯砌是一個埋在巖石中的圓筒,用圓柱殼理論求解;直井與底板大多做成剛性連接,鉸接較少采用;簡化成頂部自由底部固定的長圓筒。,直井井筒的設計步驟,估算各段襯砌厚度,按最高內水壓力考慮井壁與圍巖的聯(lián)合作用,求出井壁中的環(huán)向拉力;按環(huán)向拉力配筋;根據(jù)井壁結構尺
36、寸、鋼筋量和環(huán)向拉力,計算混凝土和鋼筋的應力。要求混凝土拉應力不超過其極限抗拉強度,否則要加厚襯砌或增加鋼筋;按井壁的力矩配縱向鋼筋。由于井壁的力矩在底部較大,但向上迅速減小,所以底部鋼筋較密,但通常有一定數(shù)量的鋼筋直達井頂,作為環(huán)向鋼筋的架立筋或溫度及分布鋼筋。,3、底板簡單式調壓室為四周固定實心圓板,按薄板理論計算;阻抗和差動調壓室的底板為一中空圓板,且部分與巖石接觸,部分懸空(位于隧洞上方部分),底板的應力分布很
37、復雜??捎糜邢拊椒ㄇ蠼狻?4、頂板有圓平頂板和球型頂板兩種形式,其中前者適用于調壓室半徑不大的情況。頂板承受的荷載與井壁和底板不同,按不利組合設計。平頂板多簡支在井壁上,可作為簡支圓板計算;球型頂板按球殼理論計算。,5、斷面設計調壓井設計中,混凝土結構一般仍按不允許開裂計算,但安全系數(shù)為1。調壓井高度不大且?guī)r石比較均勻時,井壁襯砌可采用等厚度;井壁高度較大時,可用下部厚上部薄的結構,但井壁內部為一直線。一般先初定襯砌的厚
38、度(多為50~100cm厚),然后進行強度和抗裂計算,如不滿足則調整厚度重新計算。,說 明,調壓井的設計與地質條件關系密切。如果圍巖新鮮完整且有足夠的強度,圍巖可以與襯砌共同承擔荷載,則襯砌可以很薄或僅作錨噴支護。否則,圍巖不僅不能承擔荷載,還會增加作用在襯砌上的作用力,這樣襯砌就要獨立承擔各種荷載。因此,對井壁襯砌的作用、要求和設計原則的考慮,是很重要的問題。,第九節(jié) 調壓室水力計算的電算法,電算法的優(yōu)點:理論嚴密,簡化少
39、,精度高,計算速度快,可以計算各種工況下的涌波全過程,以及與水錘、機組轉速變化聯(lián)合求解等。思路:從基本方程(微分方程組)出發(fā),其邊界條件為水輪機和閥門的出流方程,初始條件為某個狀態(tài),如滿負荷發(fā)電狀態(tài)、停機狀態(tài)等。微分方程的求解:數(shù)值積分,用差分代替微分。采用精度較高的龍格—庫塔方法。,一、龍格—庫塔方法簡介,對于形如:dy/dx=f(x,y)的一階微分方程,四階龍格-庫塔法的求解公式為:,二、調壓室水位波動計算公式,將水流運動的動力
40、方程和連續(xù)方程改寫為(考慮阻抗損失):,,,如果已知水輪機出流變化規(guī)律,Qm=f(t),則調壓室中的流量Qs=Q-Qm,就可以根據(jù)龍格-庫塔公式逐步求解上面的兩個方程。具體公式見教材。,討論題:,調壓室為什么設置在廠房附近?與一般調壓室相比,氣壓式調壓室為什么設置在較低的高程上?,思 考 題,調壓室的作用是什么?設置調壓室的條件是什么?調壓室有那幾種基本結構類型,各適用于什么情況?設計調壓室有哪些基本要求?影響調壓
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