預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋計(jì)算書畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p>　　表5.1.2-1 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算結(jié)果</p><p>　　表5.2-2 常用錨具尺寸</p><p>　　表6.1.1-2 摩阻損失（上緣支座處）</p><p>　　表6.1.1-3 摩阻損失（下緣中跨跨中處）</p><p>　　表6.1.2-1 錨具變形損失（邊跨）</p><p>　　表6

2、.1.2-2 錨具變形損失（中跨）</p><p>　正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)實(shí)際配筋</p><p>　截面號(hào) 控制截面nsnxnsnxnsnx</p><p>　1支座00026</p><p>　251426</p><p>　31/8截面71629</p><p>　44101

3、7512</p><p>　51/4截面61228615</p><p>　671438815</p><p>　73/8截面81548916</p><p>　8916571018</p><p>　91/2截面1115761218</p><p>　101315941516</p>

4、;<p>　113/8截面14141031515</p><p>　1215121159</p><p>　131/4截面1813183</p><p>　14201523</p><p>　151/8截面221727</p><p>　16291930</p><p>　17支座

5、312131</p><p>　18281928</p><p>　19201625</p><p>　201/8截面151119</p><p>　2110713</p><p>　227753109</p><p>　231/4截面6835712</p><p>　2

6、44917412</p><p>　251210113</p><p>　263/8截面171318</p><p>　27201521</p><p>　28231724</p><p>　291/2截面241725</p><p>　30241725</p><p>

7、　312216023</p><p>　323/8截面1914320</p><p>　33616211618</p><p>　3481448816</p><p>　351/4截面91356915</p><p>　361111741112</p><p>　3713101136</p

8、><p>　381/8截面1712190</p><p>　39221625</p><p>　40281828</p><p>　41支座312131</p><p>　　表6.1.3-1 上緣混凝土彈性壓縮損失</p><p>　　表6.1.3-2 下緣混凝土彈性壓縮損失</p>

9、<p>　　表6.1.4-1 上緣鋼筋松弛損失</p><p>　　表6.1.4-2 下緣鋼筋松弛</p><p>　　表6.1.5-1 凈截面特性（有效）</p><p>　　表6.1.5-2 上緣混凝土收縮徐變損失</p><p>　　表6.1.5-3 下緣混凝土收縮徐變損失</p><p>　　表6

10、.2-1 控制截面的各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失及匯總(MPa)</p><p>　　表7.2-1 預(yù)加力引起的次內(nèi)力</p><p>　?。∕1預(yù)加力引起的初預(yù)矩，M2預(yù)加力引起的總預(yù)矩）</p><p>　　表7.3-1 溫度引起次內(nèi)力</p><p>　?。∕01溫度引起的初彎矩，M2溫度引起的總彎矩矩，M'溫度引起次內(nèi)力）</p&g

11、t;<p>　　表7.4-1 支座位移引起的次內(nèi)力（kN.m）</p><p>　　注：M1'支座1引起的次內(nèi)力，M2'支座3引起的次內(nèi)力</p><p>　　表8.1-1 承載能力極限狀態(tài)效應(yīng)組合</p><p>　　表8.2-1 正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合（kN/m）</p><p>　　表9-1 凈截面

12、特性</p><p>　　表9-2 換算截面特性</p><p>　　表9.1-1 受壓區(qū)高度及Mp的計(jì)算</p><p>　　由表中的數(shù)據(jù)Md與Mj 比較可知，承載力驗(yàn)算滿足要求。即：Md>Mj 。</p><p>　　表9.2.1 正截面抗裂驗(yàn)算</p><p>　　注:由表可知σst < 0.8*σp

13、c 正截面法向拉應(yīng)力滿足要求</p><p>　　表9.2.2-1 正常使用階段混凝土主拉應(yīng)力驗(yàn)算－計(jì)算荷載（短期）</p><p>　　表9.2.2-2 正常使用階段混凝土上梗肋主拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　注:由表可知σtp的絕對(duì)值小于0.4*ftk上梗肋主拉應(yīng)力滿足要求</p><p>　　表9.2.2-3 正常使用階段混凝土下梗肋

14、主拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　注:由表可知σtp的絕對(duì)值小于0.4*ftk下梗肋主拉應(yīng)力滿足要求</p><p>　　表9.2.2-4 正常使用階段混凝土形心處主拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　注:由表可知σtp的絕對(duì)值小于0.4*ftk形心處主拉應(yīng)力滿足要求</p><p>　　表9.2.3-1 受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算</p&

15、gt;<p>　　由表可知：σkc+σpt < 0.5*fck 混凝土受壓區(qū)最大壓應(yīng)力滿足要求。</p><p>　　表9.2.4-1 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力</p><p>　　由表可知：σpe+σp < 0.65fpk預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力滿足要求。</p><p>　　表9.2.5-1 正常使用階段混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算－計(jì)算荷載（標(biāo)準(zhǔn)）<

16、/p><p>　　表9.2.2-2 正常使用階段混凝土上梗肋主壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　注:由表可知σcp的絕對(duì)值小于0.6*fck上梗肋主拉應(yīng)力滿足要求</p><p>　　表9.2.2-3 正常使用階段混凝土下梗肋主壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　注:由表可知σcp的絕對(duì)值小于0.6*fck上梗肋主拉應(yīng)力滿足要求</p>